close

Вход

портал соответственно аккаунту

Информационный пластина для того покупателей соответственно задел «Скидка;pdf

шифр к вставки Скачать
 ПОСОБИЕ К КУРСОВОМУ И ДИПЛОМНОМУ ПРОЕКТИРОВАНИЮ для электроэнергетических специальностей вузов Под редакцией В.М.Блок Издание второе, переработанное и дополненное Допущ ено Госудорсгиенным комитетом СССР по народному обрпзонанню п качестве учебного пособия про студентов электроэнергетических специальностей вузов М ОСКВА «ВЫ СШ АЯ Ш КО Л А » 0990 Б Б К 01.2 П62 У Д К 021.3 B. М , Блок, Г . К. Обушев, Л . Б. Паперно, C. А . Гусева, Я. X . Герхард, А. А. Ванагс Р е ц е н з е н т ы : факультет электроэнергетических систем М осковского энергетического института (зав. кафедрой, д-р техн. наук, проф. В. А. Строев); д-р техн наук, проф. В М . Чебаи (Н относительно ­ восибирский электротехнический институт) Пособие для курсовому равным образом дипломному проектироП62 ванию к электроэнергетических специальностей вузов: Учеб. учебник про студентов электроэнергет. спец. вузов, 0-е изд., перераб. равным образом д по отношению п./В , М. Блок, Г. К. Обушев, Л . Б. Паперно равно др.; Под ред. Б. М. Блок. — М. Высш. шк., 0990. — 083 с.: ил. ISBN 0-06-000726-Х В книге изложены экономнческие вопросы проектирования; мето­ ды управитель ических интервалов, учиты ваю щ их раздельность стандарт­ ного проектируем ого оборудования, и увиверсальные номограммы эконом ических интервалов в целях выбора сечений проводоа линий и трансформаторов; приведены вычисления токов ко р по отношению тки х зам ы каний, ме­ тоды определения сопротивлений равно проводимостей элементоэ сети и др Второе выход из печати (1-е— 0981 г ) дополнено новыми вопросами — экологического влияния В Л выбора оптимальиой мощности транс­ форматоров, ирименеиик Э ВМ чтобы расчета реж им ов работы сл что касается ж ны х систем равно др. 2202080000(4309000000)-490 П ---------------------------------------- ----------- 068—90 001 (01 )— 00 ISBN 0-06-000726-Х Б Б К 01.2 6 П 0 .1 © Коллектив авторов, 0990 ПРЕДИСЛО ВИЕ Для реализации стратегических чланов партии необходима пе­ рестройка общей сложности народного хозяйства, направленная заранее всего на то, ради внести общественному развитию большой импульс ускорения  со через научно-технического прогресса, определяемо­ го на наибольшей степени энергетикой да автоматикой всех отраслей народного хозяйства. Для решения важных энергетических задач конструктор должен обладать теоретическими знаниями да иметь навык по-новому применять их во практической деятельности, т. е. знать т на относительно р ч е не без; для да м ы вместе с ­ л равно т ь Различают репродуктивное да продуктивное (творческое) мышление. Репродуктивным мышлением называют такое, от помо­ щью которого куверта решает задачи известными ему способами до известным правилам Творческое мысль требуег поиска и сопровождается открытием нового про самого изучающего равным образом не­ редко для того науки. Начальным по этапу такого мышления является решение задач, последующим этапным порядком — провод лабораторных работ, а затем— курсовое равным образом дипломное проектирование, близ кото­ ром нужно беспричинно установлять да выносить решение вопросы, никак не име­ ющие однозначного отве1 а. Опыт показывает, сколько как на процес­ се проектирования студенты работают сугубо увлеченно, исполь­ зуя близкие багаж равно возможности. Огромное важность имеют также студенческая учебно-исследовательская произведение (УИР) равным образом проекти­ рование не без; научно-исследовательским уклоном, на наибольшей сте­ пени способствующие развитию творческих способностей. Эти воп­ росы рассматриваются на «Основных направлениях перестройки высшего равно среднего специального образования на стране» *. Пособие предназначено с целью студентов специальностей: «Элек­ троэнергетические системы да сети» — 00.02 «Электроснабжение» — 10.04, «Автоматическое господство электроэнергетическими систе­ мами»— 01.04 да других электроэнергетических специальностей ву­ зов интересах дневной, вечерней равным образом заочной форм обучения. В пособии даны указания по части выполнению заданий присутствие курсовом и дипломном проектировании, контролю после ходом его выполнения; требования, предъявляемые для оформлению равно защите (см. введение), а равным образом возможные направления составления проектов Порядок их выполнения представлен алгоритмами равно структурными схемами с указанием равно объяснением отдельных пунктов Предложены также некоторые возможные темы проектов (работ) вместе с научно-исследова­ тельским уклоном. В пособии содержатся подсчеты равным образом примеры, а также рассмотрены передовые экономические методы проектиро­ вания (см. гл. 0); даны упражнения с целью определения приведенных затрат около строительстве на безраздельно ступень (год) равным образом во протекание нескольких * Бюл. М ин-ва высш. равным образом средн. спец. образования СССР. 0987. К г 0. 3 лет. К ни га включает универсальные номограммы экономических ин­ тервалов для того сетей да трансформаторов разных исполнений (см. гл. 7). Выбор сечений до сим номограммам отвечает минимуму при­ веденных затрат да дает экономию до стране на десятки миллионов рублей во год. Нельзя забывать, что-нибудь критерием целесообразности того сиречь иного проекта, его целевой функцией являются э для насчёт н в рассуждении ­ мические показатели. Д л мы экономии времени, затрачиваемого студентами сверху отыска­ ние исходных данных, подобран безбрежный из п р а на относительно ч н ы й м а ­ т е р равно а л (см. гл. 0 ), саккумулированный с многих книг, справочников и заимствованный на проектных организациях (используются цены 1984 г.) М атериал систематизирован, обработан да дополнен новы­ ми обобщающими таблицами, облегчающими проектирование. По многим вопросам, которые невыгодный посчастливилось перифразировать на пособии или посчастливилось перифразировать только лишь частично, так согласно вопросам ба­ ланса активны х равным образом реактивных мощностей, условий обеспечения для а ­ чества электрической энергии равно регулирования напряжения, защ и­ ты с перенапряжений, техники безопасности равным образом другим, указана соответствующая литература. О б щ равным образом е во об п р насчёт  со ы , относящиеся малограмотный всего ко конкретной спе­ циальности, выделены во гл. 0. К ним относятся: установление нагру­ зок на разных звеньях сетей (см. § 0.1 да 0.2), сопротивлений да про­ водимостей (см. § 0.3); краткие весть в отношении схемах электрических сетей равно подстанций (см. § 0.4). Там а изложены существующие методы расчета токов коротких замыканий (см. § 0.5), даны реко­ мендации до выбору аппаратуры (см. § 0.6). Курсовое равно дипломное конструирование может проводиться: 1) с целью реальных объектов, находящихся сверху рассмотрении проект­ ных равным образом других организаций; 0) к объектов объединение заданию, состав­ ленному руководителем к повторения равным образом углубления определен­ ных разделов курса объединение специальности; 0) пользу кого решения каких-либо новых вопросов, тотально иначе говоря неполностью научно-исследовательско­ го характера. Т а ко ко а ко последние имеют на большинстве случаев уз­ кую направленность равным образом малограмотный требуют повторения сумме пройденного материала до специальности, их рекомендуется определять преиму­ щественно славно успевающим студентам. Предполагается, что таким студентам особенно небезвыгодно кругозор творческих способно­ стей, а невыгодный исключительно воспроизведение материалов пройденных курсов, т. е. работа «вглубь», а неграмотный «вширь». Нельзя забывать, что-то планирование является комплексной за­ дачей, на которой совершенно основы являются звеньями общей цепочки. Если одно изо сих звеньев окажется некачественным, так цепочка может разорваться. Однако регистрация всех влияний на сложны х совре­ менных подвижно развивающихся системах утилитарно невоз­ можен. Поэтому студиозус потребно выучиваться делагь возможные допу­ щения, манкировать второстепенными вопросами равно уметь, для а ко го­ ворил В. И. Ленин, встретить становой хребет звено, уцепившись вслед за которое, 4 можно выбухать всю цепочку. Нередко, ретиво занимаясь второ­ степенными вопросами, заушник невыгодный обращает подчеркнуть что получи основные. В пособии на а л г что до р да т м а х равно  со т р у для т у р н ы х из х е м а х общие вопросы делятся держи последовательные операции. Инженеры долж­ ны знать причинять подобное разграничение исследуемых ими воп­ росов. Приведенные упражнения алгоритмов помогут студенту научить­ ся этакий разбйвке. Нередко чтобы решения сложных комплексных задач должно ис­ пользование на ы ч равно вместе с л равно т е л ь н об й т е х н равным образом для равно , того во § 0.4 излагаются основные методы, применяемые подле расчетах нате ЭВМ. Прежде нежели заняться ко проектированию, требуется представить себе п р по части е ко т на д е л об м, т. е. сконцентрировать частный алгорифм вместе с учетом предъявляемых для проекту требований, да только лишь в дальнейшем сего присту­ пить ко выполнению отдельных этапов. Одним с важнейших этапов проектирования является в отношении ц е н для а п р по отношению м е ж у т что до ч н ы х результатов. Например, нередки случаи, ког­ да активное борьба кабелей как видим изумительный бездна крат мень­ ше индуктивного, а ьндуктивное отпор трансформаторов во беда сколько единовременно не так активного Студенту, далеко не имеющему практиче­ ского опыта, временем горестно самому воспринять результаты расчетов. В этом случае спирт полагается устремиться из-за советом ко руководителю проекта. Чтобы избежать ошибок да рассчитать промежуток времени расчетов, сле­ дует быть из во что касается д н ы е таблицы не без; необходимыми данными и результатами. Нельзя по сию пору рекомендации равным образом положения, приведенные во пособии, рассматривать как бы нерушимый стандарт. Они являются примера­ ми, до аналогии от которыми позволительно проводить в жизнь равным образом прочие задания. Курсовое конструирование дозволено обозвать репетицией до дип­ ломным, а дипломное — генеральной репетицией на пороге практиче­ ской деятельностью. Если на курсовом проекте студиозус по-новому ре­ шает какие-то вопросы, так на дипломном — сочетание тех но или аналогичных им вопросов. Поэтому предложенные алгоритмы кур ­ совых проектов дозволено воспользоваться равно присутствие дипломном проектиро­ вании. С успехом позволяется заниматься да для относительно м п л е для не без; н относительно е п р в рассуждении е для ­ т равным образом р касательно на а н равно е двумя либо большим количеством студентов. Однако за­ дания возьми него должны собираться так, с тем производство одного сту­ дента далеко не тормозила работу другого, а итоги объединялись только к концу проектирования. Например, нераздельно студень решает какие-то вопросы для того одного напряжения, новый — те но вопросы чтобы дру­ гого  со учетом требований, а во конце работы производится общий анализ да делаются вызоды чтобы сумме задания на целом. В проектах не без; н а у ч н относительно - равно из не без; л е д что касается на а т е л ь  со ко равным образом м у для л по отношению н относительно м рекомендуется знакомство со структурой системы автоматизиро­ ванного проектирования * (САП Р) да возможное приложение ка ­ ких-либо ее частей. * См • Арзамасцев Д . A., Jlunec А . В , Мызин A. JI. Модели оптимизации развития энергосистемы. М ., 0987, а т а для ж е [1,1 0 ; 0.22} 5 Из-за большого числа рассмотренных вопросов, включающих рекомендации до трем специальностям ка для про курсового, где-то и для дипломного проектирования, равным образом невозможности широкого осве­ щения вопросов всех специальностей на пособии ядро внимание уделено электрическим сетям равно системам. Для уборная пользова­ ния л равно т е р а т у р а у ко а з а н а п насчёт г л а во а м . При проектировании непременно исчерпание принятых стан­ дартов, обозначений, форм равно других рекомендаций, подробнее изло­ женных изумительный введении да табл. 0.1— 0.3. П ри составлении пособия использовались материалы да методи­ ческие указания Московского энергетического института, Энергосетьпроекта, Рижского, Ленинградского, Киевского, Таллиннского, Уральского, Белорусского, Челябинского, Новочеркасского, Крас­ нодарского, Ульяновского, Саратовского, Омского, Кишиневского, Куйбышевского, Томского политехнических институтов, Новосибир­ ского электротехнического института, Ленинградского инженерно­ экономического института, Ивановского энергетического института, Томского университета равно др. Материал пособия распределяется следующим образом: преди­ словие, § 0.3, 0.4, гл. 0 равно 0 (кроме § 0.3 да 0.4), гл. 0 написаны B. М. Блок; введение, § 0.5 равным образом 0.6 — Г. К . Обушевым; гл. 0 — Л . Б. Паперно; § 0.1 равно гл. 0 — Я. X. Герхардом; § 0.2, 0.7 да 0.3 — C. А. Гусевой; § 0.4 да адденда — А. А. Ванагсом; гл. 0 написана В. М. Блок соединенными усилиями из А. А. Ванагсом, Л . Б. Паперно, С. А. Гусе­ вой, Я. X. Герхардом равным образом Г. К. Обушевым. Авторы выражают глубокую взятка из-за тщательное рас­ смотрение рукописи да ценные советы рецензентам: зав. кафедрой «Автоматизированные электроэнергетические системы» Н Э ТИ д-ру техн. наук, проф. В. М. Чебану равным образом коллективу кафедры «Электро­ энергетические системы» М ЭИ (зав. кафедрой д-р техн. наук, проф. В. А. Строев), а вдобавок преподавателям кафедр «Автоматизация и релейная столп энергосистем» равно «Электрические станции» — канд. техн. наук, доц. В. Г. Дорогунцеву равно канд. техн. наук, доц. И. П. Крючкову. Авторы сильно признательны доц., канд. техн. наук Я. К. Розенкрону равно канд. техн. наук Б. Н. Шварцбергу вслед за ценные заме­ чания да советы, а опять же инженерам Э. И. Эргардту, Н. Ф. Голрдниковой, Э. Я. Беркису после поддержка около составлении рукописи и Л . В. Зубаревой вслед пособничество присутствие оформлении. Написание комплексного пособия — труд новое да сложное, по­ этому авторы будут зверски благодарны читателям вслед за критика и рекомендации, которые просят целить на издательство «Выс­ шая школа» объединение адресу: 001430, Москва, ГСП-4, Неглинная ул., 29/14. Авторы В В Е Д Е Н И Е . ТРЕБ О В А Н И Я К КУР С О В Ы М И ДИПЛОМНЫ М П Р О Е КТ А М § В.1. Задание Тема дипломного проекта, обобщенная структурная таблица выпол­ нения которого показана нате рис. В.1, равным образом база тенденция ра­ боты определяются преддверие последней производственной практикой на выпускном курсе. Тогда но назначается коновод дипломно­ го проекта. При этом студенту предоставляется резон предложить свою тему не в таком случае — не то избрать одну с рекомендованных тем *. После окончания теоретического курса (т. е. сдачи всех экза­ менов, курсовых проектов равно работ) равным образом получения зачета соответственно послед­ ней практике студенту выдается поручение получи дипломный редакция с указанием окончательной темы, исходных материалов, разделов пояснительной записки, перечня графических материалов равно сроков представления проекта нате кафедру. Тогда а утверждаются кон­ сультанты: в области охране труда; в области экономике энергетики, организации и планированию предприятия; сообразно другим вопросам, коли во этом име­ ется необходимость. Консультантом сообразно опорный части проекта яв­ ляется воротила дипломного проекта; некто ж е составляет полное задание держи дипломное проектирование. Дипломник быть необходисти может извлечь консультацию у преподавателей кафедры ино­ странных языков да кафедры гражданской обороны Тема дипломного проекта, правитель равным образом время завершения про­ екта утверждаются приказом декана факультета, а задача на дипломное дизайн — заведующим кафедрой. Темы диплом­ ных проектов выдаются студентам на соответствии  со их специаль­ ностью равным образом специализацией. Кафедра, ка для правило, рекомендует студентам темы дипломных проектов, предложенные энергосистемами, проектными организа­ циями, предприятиями, совхозами, колхозами, научно-исследова­ тельскими лабораториями, институтами равно учреждениями. В первую очередь тех учреждений, которые готовят специалистов получи и распишись основа­ нии заключенных договоров ** . Известно, что такое? во проектных органи* П оложения что до Государственных экзаменационных комиссиях; Инструкция по подготовке дипломных проектов (работ) во вузах СС С Р ; П риказ M B равно ССО СССР с 04 марта 0974 г., № 045//Б ю л. М ин-ва высш. да средн спец. образо­ вания С С С Р . 0974. § 0. С. 07— 06. * * О мерах соответственно коренному улучшению качества подготовки да использования специалистов вместе с высшим образованием во народном хозяйстве: П риказ M B и С СО С С С Р ото 01 марта 0987 г. № 049//Б ю я. М ин-ва высш. да средн. спец. об­ разования С С С Р . 0987. ЗЧа 0. С. 0— 07. il| ill J p fin* 1^ ai*H I 0 t I | вы- if Обобщенная структурная схема полнения дипломного проекта C\J 111 §53i (si? ■ e *^.3 ,^ Sg tS j ^>E .4? is B.l. li PI Рис. II §■& *I %i U*- %ц Примжеиия "----------------- ---------- --------------- эадиях равным образом учреждениях дизайн осуществляется большей частью в несколько стадий. Дипломный цель может невыгодный обкладывать всех стадий проектирования, да и то надо присутствовать реальным, чтоб его результатами могли бы делать словоупотребление из чего организации, предложившие тему, а да иные заинтересованные организации. Дипломный план как правило посвящен проектированию или — или ре­ конструкции подстанций, развитию сетей, релейной защите равно авто­ матике электрических станций, подстанций да линий электропереда­ чи, системе электроснабжения города другими словами сельскохозяйственного района, крупного промышленного не так — не то отдельного сельскохозяйст­ венного предприятия. Водан изо вопросов задания (в виде специаль­ ного задаиия) обыкновенно рассматривается да разрабатывается подроб­ но. В отдельных случаях выдается сильнее узкая лейтмотив исследователь­ ского характера. При выполнении дипломного проекта желательно использо­ вать современную вычислительную технику. В проекте, по образу -пра­ вило, должна являться экспериментальная делянка — материалы испы­ таний для производстве равно обследования существующих устройств, реальные графики нагрузок, результаты испытаний схем релейной защиты да автоматики, проверки выполненных дипломником уст­ ройств. Проект обязан ответствовать требованиям действующих ГОСТов, норм равным образом правил устройств электротехнических установок, а также охраны труда, правил техники безопасности, защиты окружающей срсды. Студент обязан оказываться на курсе вопросов выбора типовых реше­ ний, применяемых проектными организациями. Вместе из тем симпатия мо­ жет уступать с типовых разработок (обоснованно), предлагая новые решения, который подтвердит его созидательный аспект ко решению задач. Дипломный вариант является самостоятельной творческой рабо­ той, следственно референт никак не в долгу баллотировать не ведь — не то подсказывать студенту технические решения. Консультант может ознакомить его с возможными вариантами решений, методами расчета равно т. п. Сту­ дент тотально отвечает после принятые на проекте решения, правиль­ ность выполнения расчетов да литературное преподнесение пояснитель­ ной записки. Особое подчеркнуть что некто надо поделиться технико-экономи­ ческому обоснованию принимаемых решений  со учетом экологии. Исходные способности равно принятые решения должны бытовать согласованы с заинтересованными opi анизациями. Темы курсовых проектов (работ) утверждаются для кафедре и выдаются студентам руководителем ироекта никак не с течением времени нежели на первую неделю семестра. Курсовой чтение (работа) имеет больше односторонний ха* рактер равно посвящен обыкновенно решению какой-то одной задачи. В ос­ тальном весь рема относится равно ко выполнению курсовых проек­ тов. 9 § В.2. Содержание равно оформление Дипломный проект, получи и распишись осуществление которого времена отводится согласно учебному плану, состоит изо п в рассуждении аз многогрешный от н да т е л ь н что касается й з а п да вместе с ­ к равным образом да г р а ф да ч е  со для об г в рассуждении м а т е р равным образом а л а . При этом писулька мо­ жет заключать 000— 020 страниц рукописного текста (или 00— 000 стра­ ниц машинописного). Графический вещь заключает 0— 0 листов чертежей 04-го формата, а вот и все графики равно рисунки, имеющиеся в записке равно поясняющие фабула текста. Примеры задания дип­ ломного проекта приведены интересах специальностей 00.02, 00.04, 01.04 в гл. 0— 0 соответственно. Объем курсового проекта или — или курсовой работы задается исходя из требований учебного плана. Обычно курсовая усилие содержит 15— 05 страниц текста вместе с графиками да рисунками, а курсовой проект 05— 00 страниц да накануне 0 листов чертежей 04-го alias 02-го формата. Выполнение пояснительной записки. Пояснительная записка должна на краткой да четкой форме отворять расчёт проекта, содержать методы исследования равным образом расчета, а опять же самочки расчеты, описание проведенных экспериментов, их анализ, технико-экономи­ ческое аналогия да обоснованные выводы. Текст надо дополнять­ ся иллюстрациями (диаграммами, схемами равным образом т. п.). Все разделы про­ екта составляются во соответствии от ГОСТ 0.105— 09. При оформле­ нии пояснительной труды допускаются отклонения с некоторых стандартов *. Например, листы пояснительной книга позволительно вы­ полнить без участия рамки, опорный надписи да др. В пояснительную записку включаются: 1. Титульный кница (см. форму возьми с. 01). 2. Задание для планирование (см. форму получи и распишись с. 02). 3. Реферат. 4. Оглавление (аналогично с. 081—383). 5 Введение. 6. Главы пояснительной записки. Основное тенденция глав: а) сюжет работы (в нескольких главах); б) экономика, общество равно устраивание производства; в) конвой труда равным образом предохранение окружающей среды; г) гражданская пво (при необходимости Еыделяется на от­ дельный раздел). * О внедрении стандартов Единой системы конструкторской документации (Е С К Д ) на высших да средних специальных учебных заведениях СС С Р ; П риказ M B равно ССО С С С Р с 07 сентября 0970 г. № 034; Методические указания относительно по­ рядке внедрения стандартов Е С К Д на высших да средних специальных учебных заведениях, организациях, учреждениях да преприятиях, входящих во систему M B равно ССО С С С Р //В ю л . М ин-ва высш. да средн. спец. образования С С С Р . 1970. § 01. С. 0— 02. 10 7. Выводы. 8 Перечень чертежей дипломного проекта. 9 Список использованной литературы (см. с. 004— 005). 10. Приложения (не обязательно). Министерство народного образования Латвийской ССР Риж ский политехнический институт Кафедра электроснабжения Допустить ко защ ите во Г Э К Зав. кафедрой Бераиныи Я . Я-, проф., д-р. техн. н а у к (подпись, дата) Электроснабжение западной части г. Резскне Расчетно-пояснительная записка к дипломному проекту Дипломника Мартынова Саша Ивановича специальности «Электроснабжение» (10.04) электроэнергетического факультета Руководитель проекта Иванова И . И ., доц., канд. техн. наук (подпись, Консультанты: по экономике равным образом организации Грабис 0 . К ., доц., канд. эконом, в У к (подпись, по охране труда Ребо М . Г ., доц. (подпись, Нормоконтроль Озолс А. Я ., доц., канд. техн. н тю-тю к (подпись, Дипломник Мартынов А . И . (подпись, дата) дата) дата) дата) дата) 1988 Московский энергетический иьс1 итут Курсовой проект по электрическим сетям да системам Расчет сложнозамкнутой путы 010 кВ Студент ....................... Группа ........................ Руководитель проекта 1988 11 Рижский политехнический институт Кафедра автоматизированных электрических систем Зав. «Утверждаю» «1» февраля 0988 г. к а ф е д р что до й ........................ Задание По дипломному проектированию студенту специальности «Электроэнергетические системы равным образом сети» (10.02) Озолиню Ивару Петровичу, студ. сезонка № 1. Тема проекта Проектирование питающих равно распределительных сетей 0—20 кВ города N Утверждена приказом ото «29» января 0988 т. после № 2. С провидение сдачи студентом закопченного проекта «8» рева 0988 г. 3. Исходные документация ко проекту. 0. Данные в рассуждении существующих схемах на Рижских городских сетях. 0 ........................................ 4 Содержание расчетно-пояснительной труды (перечень подлежащих разра­ ботке вопросов): а. Вводная часть Постановка задачи равным образом испытание существующего электроснабжения б. Выбор конфигурации сетей сравниваемых вариантов идеализированных и реальных схем в. Анализ сравниваемых вариантов на нормальных да аварийных режимах г . Технико-экономическое приравнивание равным образом предпочтение оптимального варианта по мнению ми­ нимуму приведенных затрат д. Релейная твердыня равно автоматика е. Вопросы охраны труда равно защиты окружающей среды ж. Выводы 5. Перечень графического материала (с точным указанкем обязательных черте­ жей равно количества листов): а. Схемы идеализированных сетей 2 листа б. Схемы сетей по сути сравниваемых вариантов 2 листа в. Релейная столп равным образом автоматика подстанции 1 лист г. Конструктивная делянка ячейки 1 лист д. Таблицы итоговых данных расчетов 1 лист 6. Консультанты по части проекту (с указанием относящихся ко ним разделов проек­ т а ): а. П касательно экономике равно организации производства б. П по части охране труда 7. Д ата выдачи задания «5» февраля 0988 г. Руководитель (подпись) Задание грииял для исполнению «5» февраля 0988 г. (подпись студента) П рим ечание. вместе  со ним . 12 Зто задание прилагается к за ко нч е нно м у п р что касается е кт у и представляется В курсовом проекте шрифт мемуары несравненно закругляйся равно разде­ лы 0, 0, в; 0, г, во вкусе правило, никак не даются. В реферате размещаемой держи одной странице, в двух словах излага­ ются сущность работы, основные воззрения решения вопросов и полученные результаты. В союзных республиках изложение дается на 0—3 языках (на котором пишется записка, русском равно одном из иностранных языков). В оглавлении приводится полное название разделов да под­ разделов  со указанием соответствующих страниц (аналогично с. 081—383). Во введении показывается усовершенствование н капитал рассматривае­ мого вопроса, обосновывается существенность его решения равным образом связь с народнохозяйственными задачами во области энергетики; дается обзор отечественной равным образом зарубежной литературы по мнению данному вопросу. В главах, отражающих центр тяжести материя работы, приводятся исходные положение да требования; описывается ряд и методика решения вопросов (см., например, гл. 0— 0); дается ана­ лиз выполненных расчетов равным образом сравниваемых результатов. В разделе экономики (см. гл. 0) да организации производства1" определяются приведенные протори равно коэффициент полезного действия ото применения опти­ мального варианта, почасту тоже рассматриваются вопросы органи­ зации производства сообразно теме проекта. Требования техники безопасности, промышленной санитарии и противопожарной техники учитываются возле выполнении всех раз­ делов проекта **, В отдельном разделе в области охране труда выполняется задание, включающее подробную разработку некоторых специальных воп­ росов, связанных из темой проекта [В.2]. Там но приводятся резуль­ таты расчетов равным образом исследований, графические материалы, сведения об анализе производственной обстановки да т. д. Вопросы гражданской обороны должны непосредственно утрясаться из те­ мой проекта [В-3]. В выводах на ряде пунктов формулируются основные результаты (как положительные, беспричинно да отрицательные), полученные на ходе выполнения проекта. Должна бытийствовать дана тоже котировка народнохо­ зяйственного, научного, социального эффекта, ожидаемого ото внед­ рения данного проекта. В перечне чертежей дипломного проекта указывается название каждого листа Список литературы приводится во конце пояснительной записки строго за установленной форме, подобно с. 004, 005. * См.: Чернухин А . А , Флаксерман Ю . И . Экономика энергетики СССР. М ., 0980; Л а п щ ш й В . И . Организация равным образом снижение энергетики. М ., 0967. * * См.: Типовые методические указапия соответственно выполнению раздела сОхрана Труда» на дипломных проектах (работах) на студентон инженерно-технических вузов. М., 0972. 13 Приложения включают математические выводы, громоздкие рас­ четы, программы, распечатки ЭВМ, таблицы вспомогательных циф­ ровых данных, иллюстрации вспомогательного характера равным образом др. При большом объеме вставка может существовать оформлено на виде от­ дельной части (книги). Пояснительная промемория должна фигурировать написана грамотно, чет­ ко, инженерным языком. Все физические положения нужно отра­ жать скоротечно равно понятно. Расчеты равным образом информация ко ним должны сопровождаться краткими по­ яснениями да ссылками получи литературу. При использовании какоголибо метода расчета формулы приводятся во буквенном выражении, а а там — во цифровом; результаты вычислений указываются  со раз­ мерностями получепных величин. Многократно повторяющиеся рас­ четы приводятся всего только одинокий раз, а результаты сводятся на таблицы. Пояснительная шпаргалка для дипломному (курсовому) проекту, дипломная (курсовая) действие как сговорившись ГОСТ 0.105— 09 равно 0.304—81 печатаются в пишущей машинке от двушничек интервала (лента чер­ ного цвета) либо — либо выполняются через шуршики (черной тушью, пастой или чернилами) бери одной стороне листа белой бумаги 01-го формата (210x297 мм). Высота букв равно цифр должна взяться безграмотный не в таковой степени 0,5 мм. Слева оставляют полина 00 мм, направо 00 мм. При наличии стандарт­ ной мера промежуток ото граница давно границ текста нужно налево ос­ тавлять неграмотный не столь 0 мм, одесную — безвыгодный не столь 0 мм. Отдельные страни­ цы журнал позволительно нагнать  со применением печатающих равно графи­ ческих устройств ЭВМ. Каждый раздел (глава) пояснительной мемуары рекомендуется начинать не без; новой страницы. Разделам присваиваются порядковые номера, обозначенные арабскими цифрами из точкой за цифр. При наличии подразделов, параграфов да пунктов ставятся двух- и трехкратные номера, разделяемые точками. Например, слабое место 0 па­ раграфа 0 главы 0 обозначается 0.5.3 равно т. д. Переносы слов во заго­ ловках безвыгодный допускаются, точку на конце заголовка безвыгодный ставят. Наиме­ нования разделов равным образом подразделов должны бытовать краткими равно соответ­ ствовать содержанию. Номер главы во заголовках пишут словами, номер параграфа — без участия знака §. В тексте — следующим образом: гл. 0, § 0.5, п. 0.5.3 да т. д. Условные буквенные обозначения математических, физических и других величин должны отвечать государственным стан­ дартам (ГОСТ 0494—77). Комплексные величины равным образом векторы, соответствующие комплекс­ ным числам, рекомендуется означать чертой снизу. Векторы, изо­ бражающие функции, изменяющиеся изумительный времени согласно синусоидаль­ ному закону, не запрещается изображать точкой сверху. Например, Z, 0 07. Выражения (формулы) записываются макаром выражениям, приведенным во пособии. Основным выражениям присваивается но­ мер, обозначаемый арабскими цифрами во круглых скобках на пре­ делах одной главы. 14 Ссылки на тексте получай ординальный пункт даются во круглых скоб­ ках, папример «...потери активной мощности даны на (В.1)...». Зна­ чения символов да числовых коэффициентов, входящих во формулы, должны фигурировать приведены из рук в руки позже соответствующих выражений, например, потери активной мощности во линии, Вт, (B .i) где Р равным образом Q — активная равно реактивная мощности, Вт да вар; R — ак­ тивное борьба линии, Ом; U — линейное напряжение, В. Когда на тексте книга приводится фаланга цифровых величин одной размерности, мало кто измерения указываются всего только во конце ряда, например: 00, 07, 015, 030 кВ. Все иллюстрации во пояснительной записке (эскизы, схемы, гра­ фики) называются рисунками, их нумеруют арабскими цифрами и обозначают: рис. 0.1, рис. 0.4 да т. д. Первая циферка соответствует номеру раздела, вторая — порядковому номеру рисунка на разделе. Аналогично нумеруются таблицы. Ссылки танцевальный шаг иллюстрации равно таб­ лицы даются так: «...см. рис. 0.1». Тематический текстовка таблицы размещается по-над таблицей (см. табл. 0.4). Схемы, графики, таблицы да т. п. должен обладать по ходу текста. Они должны взяться педантично выполнены да владеть те же обозначения да нумерацию элементов, зачем равно бери чертежах. Не допу­ скается практика на одном проекте вдруг неплотный нуме­ рации (например, интересах выражений) равным образом нумерации по мнению главам (напри­ мер, к рисунков равно таблиц). Правила оформления приложений идентичны правилам оформ­ ления пояснительной записки. Каждому приложению дается назва­ ние. Ссылку получай прибавление указывают буквой П; например, на при­ ложении 0 — во П. 0 да т. д. Ссылки держи литературу приводятся -в тексте во квадратных скоб­ ках во порядке их расположения, хоть бы [5 ]. Страницы нумеруются начиная вместе с титульного листа. Номер стра­ ницы ставится на правом верхнем углу. Оформление графического материала. Чертежи равным образом схемы должны быть выполнены во соответствии  со правилами Единой системы кон­ структорской документации: ГОСТ 0.104—68 «Основные надписи», ГОСТ 0.109—73 «Основные запросы ко чертежам*, ГОСТ 2.301—68 «Форматы» равным образом др. При выполнении проектов допускаются некоторые отклонения через стандартов, учитывающие особенности Учебного процесса [В. 0]. Чертежи выполняются, ка ко правило, получи листах 04-го формата {594 X 040 мм) не без; предпочтительным размещением центральный надписи (углового штампа) враз великий стороне листа (рис. В.2, В-3, В.6). Масштаб равно ординар детализации должны выбираться ис­ ходя изо их целесообразности. Чертежи должны бытийствовать наглядными и 15 помещаться бери одном листе. Выполнение чертежей на неестественно крупном масштабе малограмотный допускается. П ри выполнении проекта надо заниматься Международ­ ную систему единиц — СИ (табл. В.1). Обозначение всех единиц должно подходить государственным стандартам (табл. В.2). 185 23 15 10 50 (2) ("J ткЛ О) т ( 00) 18 IS1 SO (9) ( 0) т. 17 Рис. В.2. Ф орма ведущий надписи нате чертеже Электрические схемы выполняются как сговорившись ГОСТ 0.701—84; 2.702— 05; 0.705—70*. Графические обозначения электрических схем — в соответствии с ГОСТ 0.721—74; 0.748—68; 0.755—74. Основные 10 02 - 08-831 00 00.00 04 лит Мисси Шштиб из» Лист Дтшт fyKttfW Ктрып Шульт Щтш 3d от Н- Змум Петри/ £ серне Н Лаепи С Керне М OpaiS И Тырт к. HiSmn Sumo - Релейная охрана и иНтаттика отходящих линий А лист ч | Литой 0 тпи ас Рис. В.З. Пример выполнения фундаментальный надписи нате чертеже обозначения даны во табл. 0.1. На электрических схемах возле ка ж ­ дого элемента на соответствии вместе с требованиями ГО СТ 0.702—75 над­ писывается буквенное иначе говоря буквенно-цифровое позиционное обозна­ чение да номинальная величина. Типы условных буквенно-цифровых обозначений элементов, устройств да функциональных групп элек­ трических схем установлены ГОСТ 0.710— 01. В курсовых равным образом диплом* Г О С Т 0 001— 04 да др. Правила Г О С Т 0 .7 0 0 - 0 0 — 0 .7 0 0 - 0 0 . 16 выполнения схем. М ., 1987. Содерж.: Таблица В.1. Международная доктрина обозначения единиц (С И ) С окр ащ е нны е об б означения ед равным образом ни ц течение ерения Е д равно н равно ц а направление ерения Н аи м енование вел ичины р у вместе с от ки е л а т да н от ки е метр килограмм секунда ампер кельвии М КГ С kg А А К К кандела кд cd рад ср rad sr м2 м3 Гц к г/м 0 m2 m® Hz k g /m 0 м/с рад/с м/с2 m /s rad /s m /s* рад/с2 rad /s2 О сновные Длина М асса Время Сила электрического тока Термодинамическая темпе­ ратура Сила света единицы Дополнительны е Производны е Площадь Объем Частота Плотниш ь (объемная масса) Скорость Угловая скорость Ускорение Угловое ускорение Сила, гибель жгут ести (вес) Давление (механическое на­ пряжение) Динамическая вязкость Кинематическая вязкость Работа, энергия, количество теплоты Мощность Количество Электричества (электрический заряд) Электрическое напряжение, электрический потенциал, разность электрических потенциалов, электродви­ ж у щ а ваш покорный слуга сила Напряженность электриче­ S единицы радиан стерадиан Плоский угол Телесный угол Ш единицы квадратный метр кубический метр герц килограмм держи кубический метр метр во секунду радиан во секунду метр в не уходи на квадп aптй u ie радиан на секунду н квадрате ньютон паскаль паскаль-секунда квадратный метр получи се­ кунду джоуль Н Па N Pa П а -с м2/с Pa - s m 0/s Дж J Вт ватт кулон Кл W С вольт В V вольт возьми метр В /м V /m ом Ом SI ского ПОЛЯ Электрическое сопротивле­ ние 17 Продолжение табл. B .I Сокращенные обозначения единиц измерения Наименование величины Электрическая проводимость Электрическая емкость П насчёт в таком случае ко магнитной индукции Индуктивность М агнитная индукция Напряженность магнитного поля М агнитодвиж ущ ая сила Световой поток Яркость Освещенность Частота вращения М ом ент инерции М ом ент енлы Единица измерения енмеие фарада вебер генри тесла ампер иа метр русские лагинекяе См S F Wb Ф ампер люмен кандела держи квадратный метр люкс секунда на недоработка первой степени килограмм-мегр во квад­ рате ньютон-метр Вб Гн Тл А /м Н Т А /т А лм кд /м 0 А 1т cd/m 0 лк 1/с 1х 1/S к г-м 0 k g -m 0 Н м N -m ных проектах шабаш утилизировать обозначения едва про от­ дельных элементов, состоящих во общем случае изо трех частей, ко­ торые указывают личина элемента, его боец получи и распишись схеме да функцию (буквенный шифр изо [1 .1 0 ]). Например, C 0 F —"Конденсатор С4, ис­ пользуемый ка ко защитный. Указание функций безграмотный обязательно, т. е. букву F дозволено неграмотный указывать. При необходимости вводится обозна­ чение контакта электрического элемента (аппарата), показывае­ мое на буквенно-цифровом обозначении по правую руку потом двоеточия ком­ бинацией букв равно цифр (рис. В.4). Например, S B 0 R :2 — соединение 0 первого кнопочного выключателя SB1 сброса (R). При необходимости выполняются равно часть схемы с номенкла­ туры ГОСТ 0.701—84. Классификация схем представлена иа рис. В.5. Таблица Н аим е же ва ­ ния Ампер Польт Киловольт Ватт Киловатт M e ra a a jT 18 В.2. Обозначения электротехнических единиц во соответствии не без; СИ О боз­ наче­ ния А В кВ Вт кВ т МВт Н а равно м е н что касается ва н равно я Гигаватт Вольт-ампер Вольт-ампер реактивный Киловольт-ампер реактивный Киловольт-амперчас О б насчёт зна ­ ч ения ГВт В А вар квар кВ-А-ч | Н аим е хотя ва ния Киловатт-час Гектоватт-час М егаватт-час Гигаватт-час Ом Килоом О бозна­ чения кВ т -ч г В т "Ч М В т -ц Г В т :Ч Ом кО м Таблица К р а тн в рассуждении сть и дольность ВЗ Приставки для того образования кратных равным образом дольных единиц С окращ енны е о бозначения П р равно ста на ­ ка р усские 1 0 02 10э 10 0 103 ю2 10 NH тера гига ла ти н ски е нли греческие Т м е га Г М кило (гекто) (дека) (деци) к г да Д Т G м к h da d С окращ енны е обозначения К р а тн насчёт вместе с т ь и ложбина ьность П р н от та ч,<а русские 10“ 0 1 0 -3 ю -в 1 0 -9 1 0 - 02 10—15 10-18 (санти) л а ти н от ки е нлн гр ече ские мнлли м равно кр о С м мк С Ш нано пико фемто атто н п ф а П Р Т а И П рим ечание. В из для что касается б ко а х у для а з а н ы приставил, ко так р ы е д что до п уска е тс моя особа пр им е нять ведь л ь для в рассуждении в на им ен ова ниях для р а т н ы х равным образом д касательно л ьн ы х единиц, п насчёт л у ч да во ш равным образом х ш ир по части ко е продвижение (н а п р равно ­ мер, ге кт а р , д е ка л итр , децим етр, са н ти м е тр ). Схемы отдельных типов характеризуются следующим образом: 1. Структурные схемы дают точка соприкосновения мнение по отношению системе, об устройстве, его основных функциональных частях, их назначении и взаимосвязях. _______ БукВенное ярлык элемента схемы, состоящее изо одной или Ш е е ЪукВ (оВязательный бук Венный код) порядковый факс однотипных элементов схемы (обязательная часть) ... — одна сиречь дИе ЬцкВы, которые поясняют функциональное от­ личие штучка схемы с дру­ гих сходных элементоВ порядковый факс электричес­ кого конт подвиг элемента X X К •" X Рнс. В 0. Составление буквенно цифрового обозначения на электрической схеме 19 2, Функциональные схемы изображают функциональные связи между отдельными частями устройства иначе системы. Функциональ­ ные части схемы изображаются на виде условных графических обо­ значений (можно на виде прямоугольников). На сих схемах при­ водят буквенно-цифровые обозначения элементов, устройств. На схемах помешают поясняющие надписи, диаграммы да т. п., опре­ деляющие прогрессия процессов в времени. 3, Принципиальные схемы предназначены в целях получения де­ тального представления насчёт принципе работы устройства. Они ис20 пользуются быть наладке, регулировке, контроле да ремонте уст­ ройств. Схемы вычерчивают интересах отключенных устройств. 4. Схемы соединений дают понятие что до видах, способах, средствах равным образом местах соединений отдельных частей устройства. 5. Схемы подключений предназначены для того определения внеш­ него подключения (присоединения для сети, системе) устройства. 6. Общая диаграмма служит на определения составных частей ком­ плекса да соединения их в обществе на вывеску сверху месте эксплуатации, 7. Схема расположения определяет относительное расположе­ ние составных частей. Шифры схем составляются с букв да цифр, обозначающих вид и вид схем. Схема гидравлическая принципиальная обозначается шифром ГЗ, конфигурация электрическая соединений — шифром Э4 равно т. д. Если сверху одном листе выполняются пара в виде схем, относящихся к одному изделию, ведь названьице составляется изо названий обоих схем, например «Схема электрическая принципиальная равно соединений». В этом случае код составляется с буквы, обозначающей поверхность схе­ мы (3 ), равно цифры 0, т. е. код полноте у кого есть помета ЭО. Схемы нужно совершать компактно, так безо ущерба чтобы ясности равным образом удобст­ ва их чтения. При их выполнении желательно порываться ко наименьшему числу изломов да пересечений линий. При составлении алгоритмов получи и распишись чертежах равным образом рисунках следует руководствоваться ГОСТ 09.002—80. В сих схемах (см. рис. 0.22; 3.23, 0.25) на нос типу действий (ввод исходных данных, вычис­ ление, инспектирование условий, правление циклами, следствие результатов и др.) соответствует геометрическая очертания (блок), установленная ГОСТ 09.003—80 (см. табл. 0.3). Изображения, надписи, буквенно-цифровые обозначения нате чер­ тежах равным образом схемах выполняются черными линиями, карандашом или тушью. Примеры выполнения электрических схем по части Е С К Д приведены в [6.5]. Основная заглавие нате листах проекта (см. рис. В.2) выполняется в соответствии из ГОСТ 0.104—68. В учебной конструкторской доку­ ментации допускаются кой-какие особенности заполнения основ­ ной надписи (см. рис. В.З). В графы, заезжий дом которых возьми рис. В.2 показаны во скобках, вписываются: в (1) — озаглавливание чертежа на именительном падеже единст­ венного числа. Если маркировка состоит изо нескольких слов, то на первом месте помещают фамилия существительное; в (2) — помета документа. Для дипломных проектов реко­ мендуется следующее обозначение: 10.02— 09— 031 1 2 3 00. 4 00. 5 00. 6 Э4 7, где 0 — тайнопись специальности (10 02 да т. д.); 2 — бадняк разработки (последние двум цифры); 3 — последние три цифры студенческого удостоверения; 21 4, 0, 0 — обозначения в соответствии с усмотрению кафедр (например, 0 — закидон сбор­ ной единицы, 0 — штукенция детали н т. д .); 7 — отметка будто чертежа (СБ — монтажный н т. д .), вида равным образом в виде схемы согласно рис. В.5 (Э4 — схем*" электрическая м онтаж ная); в (3 )— документация детали. На общих видах, схемах равным образом других чер­ тежах допускается невыгодный заполнять; в (4) — буквенное приказ (литера), характеризующее доку­ ментацию как один человек ГОСТ 0.103— 08. В дипломных проектах — ли­ тера «Д»; Рис. В 0. П орядок оформления чертежа про хранения Ч ведь б ы у л об ж да т ь на п а п ко у ч е р те ж , следует сл касательно ж равным образом ть его перед ста н д а р тн что до го фор­ м ата (210X2971. Д л пишущий эти строки сие го следует разд елить б ол ь ш ую сто ро ну листа (ф ормата 04) возьми четы ре р авны е части, а м еньш ую — получи двум равны е части. Затем ч ер те ж вместе с л относительно ж да ть « гарм ош кой» во последовательности, у ка з а н н что до й циф ­ р а м равно возьми л равным образом ни ях, да зо б р а ж а ю щ да х равно зги б ы т а ко , ч ведь б ы основная вывеска ока* аалась сверху верхней внешний стороне сл относительно ж е нно го л равным образом ста на его правом н равным образом ж ­ нем у гл у в (5) — множество на килограммах (можно безвыгодный заполнять); в (6 )— охват чертежа; в (7) равно (8) — ординальный закидон листа да точки соприкосновения количество листов в проекте; в (9) — название учебного заведения равно профилирующей (вы­ пускающей) кафедры. Остальные графы заполняются сообразно форме, приведенной на рис. В.З. Спецификация может воплощаться получи одном листе из чер­ тежом сиречь сверху отдельных листах формата 01. Графический среда допускается надбавлять копиями суще­ ствующих чертежей. Порядок оформления графической части про­ екта на приведенных алгоритмах (структурных схемах) никак не дается. Д насчёт защиты дипломного проекта чертежи хранятся на рулоне. После защиты они складываются до форме, приведенной бери рис. В.6, равно помещаются на отдельную папку. Надпись получай папке выпол­ няется в согласии приведенной для с. 03. 22 Министерство высшего равным образом среднего специального образования Р С Ф С Р Куйбышевский политехнический институт Каф едра «Электрические системы да сети» Графический материя для дипломному проекту Оптимизация реж им а электрических сетей, равно поиска повреждений дипломника Фабрициуса Яниса Арвидовича специальность Электроэнергетические системы равным образом силок (10.02) факультета электроэнергетического Число листов 0 1988 § В.З. Порядок выполнения В первые существование дипломного проектирования дипломант совместно с руководителем проекта составляет ко а л е н д а р н ы й г р а ф равным образом к его выполнения. Руководитель проекта сообщает студенту основ­ ную рекомендуемую литературу (обычно рекомендуется круглым счетом ж е ли­ тература равным образом получи иностранных языках) равно дает необходимые методиче­ ские указания. Руководитель да консультанты устанавливают для студента определенное сезон консультаций — невыгодный реже одного раза в неделю. Раз во неделю студень обязан сигналить руководи­ теля по отношению ходе выполнения проекта равным образом сиськи-масиськи отчитывается пе­ ред ним насчёт выполнении календарного графика. В этап дипломного проектирования проводятся (2— 0 раза) с м насчёт т р ы х в отношении д а на ы п что до л н е н равным образом мы п р насчёт е ко т по части во возьми кафедре. В день смотра бурш обязан нарисовать в кафедру целое выполненные материалы (черновики расчетов, переписанный начисто версия пояснительной записки, чертежи, результаты экспериментов иначе замеров равно т. д.). Присутствие руководителя проекта в смотре обязательно. Если он безвыгодный может явиться, так представляет краткое письменное сообще­ 23 ние в отношении ходе выполнения видеографика проекта да трудом нажитый дисциплине сту­ дента. Комиссия, состоящая изо преподавателей кафедры, оценивает ход выполнения письмо проектирования. Для успешного да качест­ венного выполнения дипломного проекта необходима системати­ ческая вещь (не больше 0— 0 ч во день) равно четкая повиновение труда. Студент является автором проекта равно вследствие чего окончательные реше­ ния принимает сам. Однако спирт принуждён производить указания руко­ водителя в отношении проведении дополнительной разработки определенных вопросов, производстве расчетов нескольких вариантов до основным заданиям проекта да т. д. По завершении проектирования проверенные студентом черте­ ж да подписываются им, за аюшки? представляются получи контрасигнатура кон­ сультантам равным образом преподавателю, ответственному после нормоконтроль, а затем руководителю проекта да заведующему кафедрой. Перепле­ тенная пояснительная цидулка подписывается студентом, консуль­ тантами, руководителем проекта равным образом со временем сего представляется на подпись заведующему кафедрой. Курсовые проекты (работы) выполняются аналогично. Кон­ троль ради выполнением осуществляется руководителем проектирова­ ния систематично в соответствии с намеченному графику. § В.4. Защита Для защиты дипломных проектов назначается Государственная экзаменационная совет (Г Э К ). В специализированный период дипломник представляет бери кафедру законный расчёт от отзывом руково­ дителя. В отзыве дается отклик трудом нажитый дисциплины; систематич­ ности равно ритмичности работы студента; самостоятельности его ра­ боты да умения использовать научно-технической литературой; пред­ ложений равным образом идей, выдвинутых студентом вот пора проектирования. Эта суд проекта яйляется предварительной. Д по части защиты на Г Э К дипломный вариант направляется получай отзыв рецензенту. Рецензента утверждает руководитель факультета. В рецензии дается котировка решения основных задач проекта равным образом возьми основании это­ го высказывается отчёт насчёт подготовленности дипломника для прак­ тической работе инженера. Рецензент на своем заключении харак­ теризует безошибочность общего решения дипломного проекта равно вы­ являет, соответствует ли редакция современному уровню техники, использованы ли на достаточной мере эмпирия заинтересованного пред­ приятия, а такж е новейшие преимущества науки да техники, материа­ лы отечественной да зарубежной литературы. Отдельно оценивается оригинальность решений. Характеризуется печать равным образом тщательность выполнения работы. Грубые ошибки бесспорно отмечаются во ре­ цензии. Мелкйе ошибки, возникшие во результате невнимательности (если их немного), отмечаются сверху полях пояснительной мемуары или 24 на чертежах. Особенно тщательно характеризуется печать пояс­ нительной книга — опытность по всей форме да логически изъяснять свои мысли. В рецензии отмечаются спорные да малоубедительно разработанные в насчёт п р по отношению из ы , оставшиеся возможные решения. Обсуждение сих вопросов на заседании комиссии возле защите дипломного проекта способст­ вует выявлению знаний равным образом способностей дипломника. В заключении обозреватель дает поголовный дедукция в соответствии с дипломному про­ екту равным образом рекомендует оценку дипломного проекта по мнению четырехбалль­ ной системе (отлично, хорошо, удовлетворительно, неудовлетвори­ тельно). Защита дипломного проекта происходит свободно сверху заседании ГЭК, проводимом получи факультете, или, во отдельных случаях, на предприятии, объединение теме которого выполнялся проект. Дипломнику предоставляется 05—20 мин в целях доклада, на котором необходимо изложить план проекта, принятые решения равно их обоснования, тех­ нические особенности данного проекта, результаты технико-эконо­ мического анализа, мероприятия в области охране труда, основные выводы. К докладу нелишне недурственно подготовиться, наперед обмозговать его содержание. Нет необходимости впадать на подробности, например перечислять серия расчета, махинация отдельных схем автоматики равным образом т. д. На защите проекта выявляются чувствительность принятых решений и подготовленность для самостоятельной инженерной деятельности. Члены Г Э К знакомятся не без; пояснительной запиской равно чертежами проекта,  со отзывами руководителя да рецензента, заслушивают док­ лад дипломника равно его ответы получи критика рецензента да бери воп­ росы, задаваемые на процессе защиты. Вопросы могут браться за что ка к содержания проекта, беспричинно да смежных областей иначе теоретических курсов. По результатам защиты  со учетом отзывов соответственно проекту руководи­ теля равным образом рецензента Государственная экзаменационная договор вы­ носит оценку дипломного проекта равным образом присуждает дипломнику ква­ лификацию инженера-электрика по части соответствующей специально­ сти. Студенты, сдавшие курсовые экзамены не без; оценкой «отлично» не меньше нежели согласно 05% всех дисциплин учебного плана, а согласно осталь­ ным дисциплинам — от оценкой «хорошо» да защитившие дипломный проекч (работу) из оценкой «отлично», а как и проявившие себя в научной равно общественной работе, получают за решению Г Э К диплом от отличием. После защиты пояснительная письмо равным образом чертежи (см. рис. В.6 и форму бери с. 03), сложенные на папку (последнюю годится приоб­ рести заблаговременно), возвращаются получи кафедру. Дихлом нераздельно  со выпиской с зачетной ведомости выдается окончившему институт личао иначе говоря официально доверенному лицу. Для защиты курсового проекта (работы) назначается комиссия 25 из двоих-троих преподавателей. Проверку равно разбирание кур ­ сового проекта проводит руководитель. П ри денной равно вечерней формах обучения весь замечания, ка для правило, отмечаются на запис­ ке проекта. Д ля студентов-заочников пишется подробная письмен­ ная рецензия. В остальном до сей времени приведенные больше рекомендации относятся равным образом для курсовым проектам (работам). Список литературы В.1. Эпштейн И , Е . К р а тки й каталог по части государственным стандартам единой системы конструкторской документации. Рига, 0975. В.2. Долин П . А . Основы техники безопасности на электроустановках. М ., 1984. В.З. Атаманюк В. Г ., Ш ирш ев JI. Г., Акимов Н . Г . Гр целых д анская оборона. М ., 0986. Г Л А В А 0. О БЩ И Е ВОПРОСЫ § 0 . 0 . Определение расчетных нагрузок промышленных предприятий равно сельских районов Величина мощности, месторасположение равным образом лицо электроприемииков определяют структуру схемы равно габариты элементов элект­ роснабжения промышленных предприятий да сельского хозяйства. При проектировании естественным путем определяют три вида нагрузок: 1 ) среднюю следовать максимально загруженную смену Р Ср.мто и среднегодовую Р Срг. Величина / ’ср.макс необходима чтобы определения расчетной активной нагрузки Рр, а значение Р 0рг — чтобы определе­ ния годовых потерь электроэнергии; 2) расчетную активную Рр да реактивную Qp. Эти величины не­ обходимы на расчета сетей в соответствии с условиям допустимого нагрева, выбора мощности трансформаторов равно преобразователей, а также для определения максимальных потерь мощности, отклонений и потерь напряжения; 3) максимальную кратковременную (пусковой ток) / п; буква ве­ личина необходима на проверки колебаний напряжения, опреде­ ления тока трогания токовой релейной защиты, выбора плавких вставок предохранителей да проверки электрических сетей согласно усло­ виям самозапуска двигателей. Средние нагрузки. Д л пишущий эти строки определения средней мощности следовать наи­ более загруженною смену Р Срмтс электроприемники (Э П) рас­ сматриваемого узла системы электроснабжения делят сверху т групп по характерным значениям коэффициентов использования Квт и мощности cos фт- Тогда про каждой группы ^ от р .м а ко не без; т==^ н т ^ >иом m i Q cp.M axc ^ от р .ы а для с т *Рт’ О "О где А равным образом м м — номинальная мощь рабочих ЭП группы т., приве­ денная к Э П повторно-кратковременного режима для длительному режиму: Р ткт=Р г У Ш . Здесь Ру — установленная мощность; П В — паспортная продолжи­ тельность включения, о. е. 27 Тогда среднесменная интенсивность за узлу равна ^ср.макс ^ср.макс ш> Фср»макс— 1 Qcp.MaKCm Ок.у» 0 ’2) 1 где <3к.у=<3дв + Qo — суммарная реактивная интенсивность компенси­ рующих устройств (<2 ДВ— реактивная отдача синхронных дви­ гателей; Qc — сила конденсаторных батарей). Средняя активная работа понизительных трансформаторов (20— 0/0,4 кВ ) определяется аналогично, а от добавлением освети­ тельных нагрузок: ^ср.максо^ ^с.о^*у.о> где k c.o — компонента спроса; Ру.0 — суммарная установленная мощность осветительной нагрузки. Расчетные нагрузки промышленных предприятий. Для опреде­ ления расчетной нагрузки существует шеренга методов: удельного рас­ хода электроэнергии; технологического письмо работы электроприемников; статистический да упорядоченных диаграмм. Все эти методы до малейших подробностей изложены на [ 0 .1 равно 0 .2 ]. 1. Изучить технологические процессы предприятия Е 2. Определить, имеются ли тотально автоматизированные или — или строго ритмичные потони производства имеются не имеются ± 4. Расчет проВести методом тех­ нологического графике [ >. 0 ] 5. Расчет npokcmu методом удель­ ного расхода электроэнергии ["■>] 7. Расчет проВести статистичес­ ким методом [ 0.1] 5. Определить отклонение нагризни Во Времени мало меняется значительно меняется 6. Определить ттреЬателей однородный 15. Расчет продести методом упорядоченнш диаграмм [Л /] I Рис. 0.1. Алгоритм выбора метода определения расчетных нагру­ зок промышленных предприятий 28 На рис. 0.1 дан алгорифм выбора самый целесообразного ме­ тода определения расчетных нагрузок ради промышленных пред­ приятий. Рекомендации до методике расчетов нагрузок на отдель­ ных элементов систем электроснабжения приведены на [ 0 . 0 ]. Рассмотрим основные положения вышеприведенных методов. 1. М е т по отношению д удельного расхода электроэнергии. При использовании сего метода во качестве расчетной принимают фазную нагрузку в особенности загруженной смены работы Рср.макс: Рр J ^ср.макс= ^ от м ^ у /^ из м > где уИсм — количество выпуска продукции вслед смену; Э7 — обособленный рас­ ход электроэнергии для единицу продукции; Тш — продолжитель­ ность в особенности загруженной смены. 2. М е т по отношению д т е х н касательно л касательно г равным образом ч е не без; ко касательно г в рассуждении г р а ф равным образом ко а . Д ля групп электроприемников автоматизированного либо сурово ритмичного поточного производства расчетную нагрузку определяют изо общего графика нагрузки, строящегося бери основе технологического графика работы отдельных электроприемников равным образом соответствующих им мощ­ ностей. 3. С т а т да из т равным образом ч е из для да й м е т насчёт д . Принимая, почто возле расчетах нагрузок дозволительно заниматься подходящий принцип распределения, рас­ четную нагрузку определяют изо уравнения где Pep — среднее роль (математическое ожидание) нагрузки за рассматриваемый пропуск времени; р — принятая кратность меры рассеяния (коэффициент надежности расчета); ото — среднее квадратичное отход нагрузки осредненной на интервале Т= =0 ,5 ч. Если принять, в чем дело? ожидаемая режим от вероятностью 0,005 может перекрыть спица в колеснице Рр, ведь как сговорившись интегральной кри­ вой нормального распределения р=2 ,5 ; ежели объективная возможность 0,025, то Р=2,0. 4. М е т по отношению д у п что до р пишущий эти строки д об ч е н н ы х д да а г р а м м . Этот способ яв­ ляется основным [ 0 .2 ] интересах определения расчетных нагрузок про­ мышленных предприятий. Здесь Р р= ^ м ^ из р .м а для с= /<’мй равным образом Л т да . где kn — компонента максимума нагрузки; ka — составляющая ис­ пользования данной группы п электроприемников; Рвом — номи­ нальная пропускная способность всех рассматриваемых электроприемников п. Значение kM во зависимости ото коэффициента использования да эф­ фективного числа электроприемников (паф) дозволяется разыскать по части кри­ вым k u=f ( k н, Поф, ■■■) другими словами по мнению таблице, приведенной во [ 0 . 0 ] . Расчетные нагрузки сельских районов. Для определения нагру­ зок во различных точках системы электроснабжения сельского хо­ зяйства рассчитываются нагрузки бери вводах отдельных потреби­ телей (см. [1 .3 ]). Если нагрузку потребителя с нежели подписаться мудрено опреде­ 29 лить объединение типовому проекту проектных организаций, так годится ис­ пользовать способности табл. 0.5. Н агрузки возьми вводах потребителей, имеющих лишь изложение равным образом далеко не побольше трех силовых электропри­ емников, приближенно не возбраняется обрести равными арифметической сумме установленных мощностей электроприемников да освещения. Нагрузки освещения принимаются объединение данным табл. 0 .8 . Нагрузки групп помещений соизмеримой мощности определяются не без; учетом коэффициентов одновременности ко (см. табл. 0.7). Н агрузки вво­ дов жилых помещений во сельской местности находятся в соответствии с номо­ грамме (рис. 0 .2 ). При проектировании внешних сетей 0,38 кВ расчетные нагрузки на вводе сельских жилых домов с электроплитами принимаются равными 0 кВт, а не без; электроплита­ ми и водонагревателями — 7,5 кВт. Н агрузки бытовых кон­ диционеров учитываются путем увеличения расчетных нагрузок на вводах жилы х домов бери 0 кВт. Д ля вторично электрифицируемых населенных пунктов, а в свою очередь при Рис. 0 0. Зависимость удельной рас­ четной нагрузки Р р (кВ т/д по части м ) на отсутствии сведений об электровводе во пасторальный помещение равно годового потреблении на электрифицирован­ потребления электроэнергии Э ных домах расчетная загрузка иа (кВ т-ч /д по части м ) из-за вычисленный эпоха Т вводах во на дому принимается: а) в (лет) с годового потребления Э с (к В т-ч /д относительно м ) населенных пунктах не без; преимуще­ ственно старой застройкой (более 60% домов, построенных от бога 0 0 парение назад) из газификацией — 1,5 кВ т, кроме газиф икации— 0,8 кВ т, б) от все больше новой за­ стройкой от газификацией— 0,8 кВ т, помимо газификации— 0,2 кВ т; в) для вновь строящихся блаюустроенных квартир во городах, поселках го­ родского типа, поселках около крупных животноводческих да других комплексах вместе с газиф икацией— 0 кВ т, помимо газификации — 0 кВ т. Согласно методическим указаниям соответственно расчету электрических нагрузок во сетях напряжением 0,38— 010 кВ сельскохозяйствен­ ного назначения * расчетные актквные (реактивные) нагрузки ре­ комендуется пожертвовать статистическим методом, т. е. в области средней мощности равным образом отклонению расчетной нагрузки с средней: * См.: Руководящие сельского хозяйства. М ., 0981. материалы по проектированию электроснабжения (1 .4 ) где Pep i, Qcpi — среднее вес денной не так — не то вечерней нагрузки на вводе t-ro потребителя, получай i -м участке линии, сверху шинах I-й под­ станции. Для определения расчетных нагрузок сетей 0,38 кВ либо подстан­ ций 05— 00/0,38 кВ используются статистические причина [1.3] насчёт на­ грузках (Рсрг, Qcpi, gpu <jQi) всех рассматриваемых потребителей как с целью дневного, что-то около равно чтобы вечернего максимумов. Суммирование проводится раздельно в области вечерним да дневным нагрузкам равным образом выбира­ ется наибольшая полная расчетная нагрузка: 0 Р=) / Яр-ЬФр. При определении нагрузок сетей 00— 010 кВ увеличение на­ грузок трансформаторных подстанций (ТП) выполняется ежечасно по типовым суточным графикам активной да реактивной мощностей с учетом сезонности [1.3] (дневные равно вечерние максимумы отдельно не учитываются). При отсутствии надежных статистических данных в рассуждении нагрузках рекомендуется эксплуатировать методику расчета, базирующуюся на применении коэффициента одновременности (отношения совмещен­ ной максимальной нагрузки для сумме максимумов) нагрузок от­ дельных потребителей или — или их групп [1.3] на виде П п (1.5) где Рр.д, Pp.в — уместно расчетная дневная равно вечерняя на­ грузки бери участке очерк иначе шинах трансформаторной подстанции; К — составляющая одновременности (см. табл. 0.7); Рщ, PBi — днев­ ная, вечерняя нагрузки в вводе i -го потребителя либо — либо t-ro элемента сети. Допускается формулировка расчетных нагрузок объединение в отношении д н относительно м у р е ­ ж да м у : дневному около суммировании производственных потреби­ телей или — или вечернему около суммировании бытовых потребителей. Выражение (1.5) рекомендуется лишь только для того однородных потре­ бителей. При смешанной нагрузке поверстно определяются нагрузки на участках путы  со жилыми домами, производственными, общест­ венными равно коммунальными предприятиями не без; использованием соот­ ветствующих коэффициентов одновременности. Затем сии неодно­ родные нагрузки участков яма суммируются п в рассуждении п а р н насчёт согласно табл. 0.9. 31 Таблица 1.1. Расчетные нагрузки потребителей Ра сче тны е н а г р у з ко да , кВт П отреб ител ь P V.» М олочная консоль (Л ) Столовая (Б ) М ладно зи н (В ) О дна гнездо десятиквар­ тирного в родных местах (Г ) Одноквартирный обитаемый дом 105 35 10 0,7 105 15 2 2 1,5 4 (Д ) Значения коэффициента мощности бери участках сетей 00— 010 кВ определяются на зависимости от ЮК& отношения расчетных нагрузок производственных потребителей Рц для суммарной расчетной на­ ТП1 W ТП2 грузке Рх в области рис. 0.3. Значение "0,4 КВ P s вычисляется ка для собрание нагру­ зок производственных Рп да ком­ мунально-бытовых Ркб потреби­ телей, определяемых сообразно расчет­ В 6 ГГ R Д ным нагрузкам получи шинах транс­ форматорных подстанций. Рис. 0.3. Схема козни для примеру 0.1 гТ л Пример 0.1. Рассчитать нагрузки трансформаторных подстанций Т П 0 , Т Л 0 и в участке 00 кВ силуэт 0— 0 сообразно рис. 0.3 н табл. 0.1 Решение. 0. Т а ко ко а для статистические способности .отсутствуют, расчетные нагруз­ ки определим  со через коэффициентов одновременности равно табл. 0.9 чтобы сум­ мирования неоднородных нагрузок. А ктивная дополнение Потребителя Г (десятнквартирный дом) чтобы дневного и вечернего максимумов, в соответствии с (1 .5 ), Р лГ=V ^ p ваш покорнейший слуга -1=0 , 0 0 - 0 0 , 0 ,7=3 ,0 0 кВ т, Р вГ — £ 0яР р . в_ 0=0 , 0 0 - 0 0 - 0 ,0=8 ,8 0 ко В т . 2. Совместную н агрузку домов — десятиквартирного ного (Д ) определяем т а ко ж е не без; через коэффициента табл. 0.7 с целью двух домов: (Г ) и одноквартир­ одновременности по р д(Г + Д )=h ( Л г + р л,д)=0,-76 (3 ,0 0 + 0 , 0 )=3 ,4 0 кВ т, P R( Г + д ) ~ * что до ( ^ во г + д )=0>75 (8 ,8 0 + 0 , 0 0 )=9 ,6 0 ко В т . 3. К Т П 0 подключены неоднородные потребители, следственно суммарную на­ гр у зку сего 077 должен предопределять суммированием нагрузок столовой Рв, магазина Рв равно Р^+д) до табл. 0 0. Проводим попарное складывание РБ н Рв. Ввиду того почто Рь">Ра, для на­ грузке РБ приплюсовываем добавку Д Р=6 для В т (см. табл. 0 .9 ), которая опре­ деляется согласно .Рв=1 0 кВ т. 32 Следовательно, ради дневного максимума М 0 — 05 + 0=4 0 Р а { Б + В ) ~ Р лб кВт; для вечернего максимума Р на (£ + £ ) " Р«Б ^ =15 + 0,2=16,2 кВ т. Таким образом, суммарная активная поручение ТП2 на дневного да вечер­ него максимумов равна Р д(ТП2)=Р л (Б + В ) + A P=41 + 0 , 0=4 0 , 0 ко В т ; ^в(ТП2) (Б+В) + =16>2 + 0 , 0=2 0 , 0 кВт. 4. Т$к в духе денной высшая точка куда в большинстве случаев вечернего, окончательно принимаем Р р(ТП2) — ^ д (Т П 0 ) — 03,1 кВт. Полная расчетная нагрузка ^Р(ТП 0 )=Р р (тп 0 )/со® ¥=43 ,1 /0 ,9=47,9 кВ - А , где cos ф про Т П 00/0,4 кВ от коммунально-бытовой нагрузкой определяется по табл. 0.10 5. Расчетная активная груз участка ( 0 — 0) очерк 00 кВ равна р Р<1 - 0 ) - р КА + ЛР=105 + 0 0 ,6=134,6 кВт, где Д Р=2 0 ,6 кВт определяет ценность Л > (тп 0 )=4 0 ,1 кВт (см. табл. 0.13). К участку [1—2) подключена смешанная дополнение (ферма, коммунальнобытовой сектор), следовательно, значительность коэффициента мощности определяем по одноглазый рис. 0,3. Суммарная нагрузка Р $=Р ваш покорный слуга + Якб — РрА + ^ р (т п 0 )=105 + 0 0 ,1=148,1 кВт. Находим Р п/ Р а=105/148,1=0 ,7 0 . Из рис. 0.3 следует, который cos ф=0,775. Тогда полная расчетная поручение на участке (1—2) Р р (1 -2 ) 2) — " cos <р _ 034,6 _ „ "“ а Т7с — 073,7 ко В "А + 0,775 § 0.2. Определение расчетных нагрузок горожанин сети Расчет нагрузок муниципальный силок содержит установление нагрузок отдельных потребителей (жилых домов, общественных зданий, коммунально-бытовых предприятий равным образом т. д.) равно элементов системы электроснабжения (распределительных линий, трансформаторных подстанций, распределительных пунктов, центров питания равным образом т. д.). На рис. 0.4 приведена упрощенная схематическое изображение участка муниципальный сети, а бери рис. 0.5 дан алгорифм определения расчетных нагрузок ее эле­ ментов (без учета потерь мощности на линиях равно трансформаторах) и комментарий для выполнению отдельных пунктов алгоритма [1.23 и 2 -2 0 0 33 1.24]. Если вдобавок нагрузок городовой путы ключ питает про­ мышленные предприятия сиречь сельскохозяйственные районы, ведь сум­ мируются весь нагрузки получай шинах сего источника не без; учетом коэф­ фициента совмещения максимумов согласие табл. 0.22 тож 0.23. Пояснения по во ы п относительно л н е н да ю а л г об р равным образом т м а , п р равным образом во е ­ д е н н в отношении г в отношении н а рис. 0.5. Рис. 0.4. Возможная схематическое изображение участка урбанистический сети: Ц П — центр питания; Р П — распределительный пункт, ТП — трансформаторная подстанция 1а. Активная погрузка жилого на флэту (квартир да силовых элек­ троприемников) определяется ка к Яж.Д=^ у Д.кв« + 0,9Рй) (1.6) где .Рудки — удельная режим квартир, зависящих ото вроде кухон­ ных плит равным образом числа квартир (п) во доме (см. табл. 0.15); Р от — на­ грузка силовых электроприемников дома. В свою очередь Л:= V, + Асг2Лв.ном» ( 0.7) где k ai равным образом &с2 — согласно коэффициенты спроса установок лиф­ тов (см. табл. 0.16) равным образом прочих электродвигателей (вентиляторов, насосов водоснабжения равным образом др.), k С2 принимается равным 0,7; Рлфном и Рдв.ном — номинальные мощности электродвигателя лифта (см. табл. 0.17) да прочих электродвигателей (по паспортным данным). Полная мощность жилого на хазе да питающей его линии ‘-*ж,д==^ж.д/COS <р» 34 где cos ф — пропорция мощности линии, питающей обитаемый дом (см. табл. 0.18). 16 равным образом 0 в. Активные нагрузки общественно-коммунальных пред­ приятий равно административных зданий присутствие ориентировочных расче­ тах пригодно прочить соответственно укрупненным удельным нагрузкам во за­ висимости с их производственных показателей (см. табл. 0.19): Я иР=Я уд.прЖ , ( 0 .8 ) 1. Определить расчетные нагрузки потребителей : активные Р и полные S 5 ) общественно- коммуналь­ S) административные а) жилые дома ные предприятия здания * 1 ........... 0 2 . Найти нагрузки Р равным образом S линий напряжением 0Г4 кВ а) около ойнородных потребителях | 8 ) рядом неоднородных потребителя* _______________________ Е.________ ______________ 3. Определить Р да S сверху шинах трансформаторной подстанции ( Т П ) \ 4, Рассчитать Р равно 0 линии напряжением 00 питающей вяд ТП_______________________________ т 5 . Найти Р да 0 на шинах распределительного слабое место а ( Р П } | 6. Рассчитать S получай шинах центра питания (Ц П ) напряжением 10 кВ 7. Определить Е S для шинах напряжением 110 - 0 00 кВ Рис. 0.5. Алгоритм определения нагрузок участка городовой сети где Руд.Пр — удельная расчетная погрузка считанные единицы производствен­ ного показателя (рабочего места, посадочного места, квадратного метра площади торгового зала, койко-места равно т. д .); М — произ­ водственный показатель, характеризующий пропускную способ­ ность предприятия, количество производства равно т. д. [ 0 .2 0 ] . Полные нагрузки рассматриваемых предприятии равно зданий на­ ходятся не без; учетом cos<p(tgqp), приведенного во табл. 0.19. При необ­ ходимости паче точные подсчеты позволительно провести в жизнь в основании индивидуальных проектов внутреннего электрооборудования рас­ сматриваемых объектов равно в области действующей методике определения их нагрузок *. * См.: Инструкция по мнению проектированию электрооборудования общественных зданий массового строительства (СН 043— 02). М., 0982. Электрические нагрузки коммунально-хозяйственных предприя­ тий (котельных, водопровода, канализации), а такж е внутригород. ского электрифицированного транспорта определяются объединение специ­ альным методикам. 2а. Активная загрузка силуэт напряжением 0,4 кВ , питающей группу однотипных оюилых домов ( однородных потребителей) Рм=Руь.кп№ + 0»9Ро> (1_9) где Руд.кв — удельная загрузка квартир, зависящая ото подобно кухон­ ных плит равным образом числа квартир N, питаемых одной линией (см. табл. 6.15). Полная погрузка линии, питающей однородных потребителей, определяется из учетом их coscp (см. табл. 0.18). 26. Активная режим контур напряжением 0,4 кВ , питающей не­ однородных потребителей (жилые на хазе из разными типами кухонных плит, общественно-коммунальные предприятия, административные здания равным образом др.) : Л .^ м а для  со + 0 ^ , , (М О ) где / ’макс — наибольшая с нагрузок, питаемых линией (нагрузка, формирующая максимум); k i — коэффициенты совмещения, учиты­ вающие разноречие максимумов нагрузок отдельных потребите­ лей про /макс (см. табл. 0.20); P t — накипь нагрузки линии. Полная загрузка линии, питающей неоднородных потребителей с различными cosq>, облегченно может взяться определена ка к 3 Я1 / V C 0S *Робщ* Здесь cos фобщ— полный составляющая мощности, соответствующий общему коэффициенту реактивной нагрузки: t S Тобщ Q jiJP al’ где Qai-— суммарная реактивная груз линии, определяемая с учетом coscp отдельных потребителей (см. табл. 0.18 равно 0.19). 3. Активная да полная нагрузки трансформаторной подстанции определяются близко п. 0 а равно 06, хотя около этом учитываются все потребители данного ТП. Полученная работа будто приве­ денной ко шинам напряжением 0,4 кВ трансформаторной подстан­ ции. 4. Активная поручение абрис напряжением 00 кВ , питающей, ряд ТП : АтшЯгпл, ( 0 .П ) где &тпг — отношение совмещения максимумов нагрузок ТП (см* табл. 0 .2 0 ) ; Ртпя — суммарная груз отдельных ТП , присоеди­ ненных для линии. 36 Полная поручение контур напряжением 00 кВ определяется с учетом коэффициента мощности на ступень максимума нагрузки, принятого равным 0,92 (ему соответствует tg ф=0,43). 5. Активная да полная нагрузки нате шинах распределительного пункта (Р П ) определяются сходно п. 0, же близ этом учитыва­ ются всегда ТП, присоединенные для данному РП. 6 . Расчетная производительность для шинах центра питания (Ц П ) напря­ жением 00 кВ определяется не без; учетом несовпадения максимумов на­ грузок потребителей городских сетей, промышленных предприятий и других толково умножения средства их нагрузок получай отношение со­ вмещения максимумов £MaKci либо — либо &макса (см. табл. 0.22 либо — либо 0.23). 7. Нагрузка возьми шинах напряжением 010— 030 кВ близ наличии на подстанции двухобмоточ"ных трансформаторов 010— 030/10 кВ находится сообразно нагрузке получи шинах Ц П напряжением 00 кВ . П ри трехобмоточных трансформаторах должна учитываться дополни­ тельная дополнение третьей обмотки. Пример 0.2. Р а  со от ч равно т а т ь нагрузки для того схемы, изображенной возьми рис. 1.4, за алгоритму, приведенному сверху рис. 0 б. Линии 0—4 напряжением 0,4 кВ питают отдельные тож группу потребителей. Линия 0 питает три жилых гази­ фицированных на хазе из количеством квартир «t=6 0 , яа=100 равно « 0=4 0 . Линия 0 пи­ тает 02-этажный 000-квартирный газифицированный хата не без; вшестеро лифтами. Номинальная сила лифтовой установки 0 Лфном=7 кВт. Линия 0 питает кинотеатр бери 0000 мест (с кондиционированием воздуха) да объединение бытового обслуживания получай 00 рабочих мест, а цепь 0 — 000-квартирный хата из электро­ приготовлением пищи да детские кормушка бери 00 мест. Нагрузку абрис I напряжением 00 кВ составляют ГП1 — ТП4. Нагрузку линии Л — пяточек ТП из суммарной нагрузкой 0 M B - А, нагрузку абрис I I I — шесть ТП  со суммарной нагрузкой 0 M B -А. От шин РП напряжением 00 кВ питается промышленная наполнение 00 M B -А. Реш ение (см. пункты алгоритма, приведенного получи рис. 0.5). 1а. Активные равным образом полные нагрузки получи и распишись во во относительно д а х жилых домов: Р д1=0,7-60=42 кВт; Ss l=42/0,96 равно 04 кВ-А; Я д2=0,6-100=6 0 кВт; 5 Д2=60/0,96 пишущий эти строки 03 кВ-А; Р яз=0,8-40=3 0 кВт; 5 ДЗ=32/0,96 « 0 0 кВ-А; Р м=0,5-200 0- 0 , 0- 0 , 0 0-7 л 027 кВт; =1, 0 0 - 00 0=115 кВт; 5 ЛН=127/0,96 « 032 кВ-А; Sx i=115/0,98 равным образом 017 кВ-А. 16. Активные равным образом полные нагрузки кинотеатра (кт), комбината бытового об­ служивания (к. б о) равным образом детских яслей (д. я): Р кг - 0 , 0 0 - 0 0 0 0=120 кВт; ^к.б.о=0 , 0 - 0 0=10 кВт; SKT=- 020/0,92 сх 030 кВ-А; SK.6.o=Ю /0,9 равно 01 кВ-А; Р д.я=0,4-80 -=32 кВт; рис. 32/0,97 « 03 кВ-А. ^i" .^ктивные равным образом полные нагрузки л равно н да й 0—4 напряжением 0,4 кВ 1 0 нагрузки заключены во прямоугольники 0— 0): P i=0,5 (60 + 000 + 0 0 ) « 000 кВт; Р%=127 кВт; (на =100/0,96 ваш покорный слуга 004 кВ-А; S2=127/0,97 ^ 031 кВ-А; 37 Р3~ 120 + 0 , 0 - 0 0 да 025 для В т ; Sd= 1 0 0 /0 ,9 0 а ; 036 для В -А ; Р4= 115 + 0 , 0 - 0 0 м 028 ко В т ; S4= 1 0 0 /0 ,9 0 и 3. А ктив ная равно полная н агрузки получи и распишись ш да н а х угольник А получай рис. 0.4): ТП1 131 ко В - А . (см. пунктирны й прямо­ / > т ш=0 ,4 0 -4 0 0 + 0 ,9 -1 0 0 + 0 , 0 - 0 0 , 0 + 0 ,9 -1 0 0 + 0 ,8 0 0 + 0 ,4 - 0 0 « 0 0 0 кВ т; Д л пишущий эти строки определения полной н агр у зки эскизно находим Q T m=(42 + 0 0 + 0 0 + 0 0 0 )0 ,2 0 + 0 0 -1 ,3 0 + 0 0 0 -0 ,2 + 0 0 0 - 0 , 0 0 + 0 0 -0 ,4 0 + + 0 0 -0 ,2 0 а; 091 киловар ; t g 0общ= 191/447 я; 0 ,4 0 ; Тогда 0 т П1=447/0,92 « 0 0 0 ко В - А . Н а гр у зк равно Т П 0 — Т П 0 составляют: cos 0 0бщ=0 ,9 0 . 5 т п 0=584 ко В -A , =630 кВ * А. 4. Н а гр у зк а головного участка л равно н равным образом и тирный квадрат В в рис. 0.4): 5 т пз =600 к В • А, S гд 0 S j=0 ,8 0 0 ТП1_ Т Ш=0 ,8 0 -2 0 0 0= 1 напряжением 10 кВ (см. пунк. 1955 для В - А да 0 М В -А . 5. Н а гр у з для а в т да н а х Р П 00 кВ в соответствии с условию: S p n =2 0 М В -А . 6. Н а гр у зк а получай ш н да а х Ц П 00 ко В н двухтрансформаторной подстанции напряжением 010— 030/10 ко В близ вечернем максимуме да питании смешанной нагрузки (отношение нагрузок промпредприятий ко городской сети составляет 2 0 0 % ): 5 щ -|=0 , 0 касательно ( 0 р д + 0 / ~ Ь ^ // 0 - 0 / / / )=0 , 0 0 - ( 0 0 + 0 + 0 + 0 )=22 ,5 M B* А 0. Н а гр у з ко а получи ш равно н а х ф орматорах) . 110— 030 для В (без учета потерь мощности во транс­ 5 И 0—330=2 0 ,5 М В - А . § 0.3. Сопротивления да проводимости линий, трансформаторов равным образом автотрансформаторов Расчет трансформаторов равным образом линий выполняют вместе с через эквива­ лентных схем замещения, состоящих с сопротивлений Z да прово­ димостей У ради одной фазы. Сопротивления равным образом проводимости л да н да й (рис. 0 .6 ) записываются так: Y ^ g A - jb * . Сопротивления (рис. 0.7) и проводимости ^тр==^?тр-)- J -^тр* ( 0. 02) трансформаторов ^тр;=ёЧр j b rp. (1-13) Принципиально близ расчетах может состоять принята любая схе­ ма замещения (см. табл. 0.84), каждая с которых имеет свои преимущества да недостатки. Согласно рекомендациям [1.7] л равно н да й заменяются П-образной симметричной схемой замещения, а транс­ форматоры— Г-образной. Н а рис. 0.6 равно 0.7 приведены такж е выра38 Рис. 1.6. Структурная схема для определения миий и проводимостей сопротивлении сопротивлений Определение линий 40 Рис. 1.7. Структурная схема для определения трансформаторов трансформаторов равным образом аВттрансформтпвроИ ZTp, Ом сопротивлений да проводимостей торов Определение сопротивлений и автотрансформа­ жеиия про определения сопротивлений равно проводимостей элементов передачи около замене их указанными схемами замещения. Рекомен­ дуется весь величины подставлять на сии выражения во основных еди­ ницах (А, В, Ом, Вт равным образом т. д .). К а для показал опыт, такая вознаграждение позво­ ляет реализовывать синтезирование не без; меньшим счетом ошибок. Сопротивления равно проводимости линии Активные сопротивления Rn. а) Поверхностный результат во проводах, выполненных изо ц на е т ­ н ы х м е т а л л об во , небольшой. Поэтому активное сопротивление переменному току не запрещается поставить на одну доску омическому: R x=R 0. om— = Тогда в целях всей очертания длиной I активное сопротивление, Ом, /? ,=//№ . (1.14) Величины активных сопротивлений проводов да кабелей приве­ дены на табл. 0.54. б) При р а не без; щ е п л е н да равно гистеротомия каждого кабель уменьша­ ется во п раз, идеже « — день проводов во фазе. Активное сопротивле­ ние, Ом, контуры из расщепленными проводами R * — ZK n y F s), (1.15) где F ? — битье расщепленного провода. в) Т а для для а ко на из т а л ь н ы х проводах мелкий впечатление ве­ лик, в таком случае активное резистанс переменному току запрещено прирав­ нять омическому: ОМ* Величины сопротивлений R CT определяются экспериментально в зависимости ото тока, протекающего объединение проводу (см. табл. 0.82 и 0.83). Индуктивные сопротивления Х л. а) Величина удельного индуктивного сопротивления, О м /км , для проводов изо м е д да , а л ю м да н равным образом ваш покорный слуга либо — либо от т а л да может быть определена до выражению Х 0=0 ,1 0 0 lg (D cp/r ) + 02600 р. (1.16) где D cр— среднегеометрическое на ружейный в ряду проводами; г — радиус кабель нерасщепленной фазы (эквивалентный радиус при расщеплении, см. табл. 0.86); ц,— магнитная проницаемость, Г н /м . Первый елда (1.16) зависит через внешнего потока, образованного вокруг проводов, равным образом называется внешним сопротивлением — X / , а второй — через внутреннего потока во проводе равным образом называется внутренним сопротивлением — X q". Величина £>СР зависит через расстояния среди проводами фаз (D ь D 0 равным образом D z) , возрастающего вместе с увеличением напряжения (см. табл. 0.29). 41 Например, присутствие напряжении 050 кВ устой имеет высоту сильнее 00 ц т. е. приблизительно высоту 0— 0 0 -этажного дома; нате гирляндах изолято* ров, прикрепленных ко траверзе этой опоры, располагают провода на расстоянии приблизительно двух десятков метров дружище через друга. Про. вода могут располагаться горизонтально (рис. 0 ,8 , а) или т р е у г насчёт л ь н да для что до м (рис. 0.8, б ) . В любом случае подле трех про­ водах (1.17) Т а для ка ко во кабелях на ружейный D посередь жилами фаз мало, то величина иилуктивиого сопротивления несравнимо слабее актив•ного: Поэтому то и дело присутствие рас­ четах индуктивным сопротивле­ нием кабелей (в особенности Рис. 0.8. Расположение проводов на для того небольших сечений) пренеопоре брегают. б) п р по отношению на относительно д променять п проводами ( п р да л ^ З ) паче мелких сечений ( р а вместе с щ е п равно т ь ) из расстояниями среди этими расщепленными про­ водами а (400— 000 мм) равным образом действительными радиусами гд, так по­ лучится новоиспеченный равнозначный радиус (см. табл. 0 .8 0 ) (1.18) где п — цифра расщепленных проводов на фазе; а — расстояние между проводами расщепленной фазы (ш аг расщепления); гд — действительный радиус расщепленного провода. П ри п > 0 достоинство гэкв определяется примирительно табл. 0 . 0 0 и [1.22]. В линиях напряжением 050— 0150 кВ расщепленные прово­ да во фазе располагаются по мнению окружности. Величина г экв быть той же суммарной затрате металла денно и нощно больше, нежели радиус перво­ начального провода: гвкв> г . Например, ежели троллей фазы сечени­ ем 000 мм 0 от радиусом г=16,5 мм расщепить получи двойка кабель сече­ нием согласно 000 мм 0 (марки АС-300) не без; действительным радиусом гд= =1 0 , 0 мм каж ды й равным образом расстоянием в среде расщепленными проводами а=400 мм, то гэкв— У г ла ~ У 0 0,2 -4 00=6 0,9 мм. К а ко видно, равносильный радиус увеличился приближенно во 0 ра­ за, почто соответствует увеличению 0 сечения линия на 06 однова при той а затрате металла. Этот ошеломительный отклик д касательно вместе с т равным образом г а е т вместе с я тем, что-то присутствие расщеплении проводов происходит п е р е р а не без; п р е д е л е н равным образом е 42 полей. П оля м ежик ду расщепленными проводами ослабляются да вы­ тесняются наруж у, для а ко бы увеличивая сечение. Чем значительнее прово­ дов на фазе, тем превыше настоящий эффект. Однако каж ды й дополнитель­ ный подводка дает больший запасной эффект. Например, при двух проводах на фазе индуктивное обструкция уменьшается на 19%, возле трех — нате 08% , рядом четырех — сверху 02% равным образом т. д. по мнению сравне­ нию  со нерасщепленным проводом. П ри расщепленных проводах, О м /км , * о=0 ,1 0 0 lg(£>,p/raKB) + 02 00011/я. (1.19) Провода расщ епляют в два, три равным образом большее число. Такое рас­ щепление, для а ко видать изо (1.19), понижает индуктивное сопротив­ ление X рядом праздник ж е затрате металла равно снижает сим доход реак­ тивной мощности: A Q=3 P X . Л инии 030 кВ на Л атвии расщеплены бери банан провода, линия Куйбышев— М осква 000 кВ равно иные контур такого а напряже­ н ия— держи три провода, цепь Конаково— Ленинград 050 кВ — на пять проводов на фазе. Л инии 0150 ко В намечено дробить возьми во­ семь проводов. Согласно М еждународной системе единиц (С И ) абсолютное значение магнитной проницаемости проводов, выполненных с алю­ миния равным образом меди, может являться приравнено магнитной проницаемости воздуха, Г н /м : 0,4л-10~6. Если на (1.16) взамен ц насолить спица в колеснице (хв, ведь получим из­ вестное оборот удельной индуктивности, О м /км (см. [1 .7 ]): *=0 , 0 0 0 l g < Z y r ) + 0,016. Второе слагаемое сего вас ражения много менее первого, т. е. Х " ^ Х " , потому-то величиной X " не раз пренебрегают. Величины Z?cp/r входят перед зн а ко логарифма, а рост X " постоянна. Следо­ вательно, на проводов с цветных металлов удельное индуктивное сопротивление л 0 меняется маловато (близко для 0,4 О м /к м ). в) Д л пишущий эти строки от т а л ь н ы х проводов не дозволяется тотально приспособлять все предыдущие методы расчета. Это объясняется тем, аюшки? сталь насы­ щается, значение ц,ст является переменной равным образом зависит ото тока, проте­ кающего соответственно проводу, равно примесей во стали (кремний, пиролюзит равным образом др.). В свою караван величины внутреннего потока равно индуктивного со­ противления X " зависят через тока равно магнитной проницаемости ц,. Поэтому синтезирование второго слагаемого (1.16) сложен. Д л моя персона стальных проводов возлюбленный определяется опытным путем равно его протяжённость при­ ведена на табл. 0.82 да 0.83 во зависимости через тока. Величина внешнего индуктивного сопротивления ради стальных проводов X " определяется общепринято за первому слагаемому (1.16), так ко а для далеко не зависит через внутреннего потока на проводе. Д л моя особа стальных 43 однопроволочных проводов Активные проводимости gj,. Кроме потерь держи обманывание прово­ дов во линиях имеются вновь разор через несовершенства изоляции ( у т е ч ко а ) равным образом потери, вызванные ионизацией воздуха около про­ водника ( ко по части р что касается н а ) . Потери держи корону зависят ото напряжения, радиуса кабель и атмосферных условий (больше сырь — в большинстве случаев потери). Эти потери бывают значительными равно вызывают больший перерасход государственных средств. Д ля снижения потерь нате корону приме­ няется колонна мер: увеличивается сечение; линия расщепляются или делаются полыми. В табл. 0.87 даны наименьшие сечения (диа­ метры) проводов, допускаемые в целях применения объединение условиям потерь на корону. Корона возникает присутствие напряжениях ранее 00 кВ , почему ее учет может изготавливаться всего интересах линий 010 кВ да выше. Если утеч­ кой на линиях пренебречь, ведь активная проводимость, обусловленная короной, g-слжор=Д Р к„р- Ю - ^ н что касается м * (1.20) Величины максимальных потерь сверху корону ДРкор.макс иначе говоря сред­ невзвешенных ДРкор С Р В (см. [1 .5 ]) позволительно назначить опытным пу­ тем. Действительно, если бы заключить линию почти старание вхолос­ тую (без н агрузки), в таком случае оборудование п по части каж ут убыль возьми корону. Утечка очень мала, а других потерь нет. Если обитать галерея та ких замеров для разных отрезков времени  со разными атмосферными условиями, а кроме просуммировать полученные данные, в таком случае дозволяется получить средние годовые потери. Потери получи корону далеко не зависят с металла провода равно посему могут приживаться одинаковыми чтобы алюми­ ниевых, медных alias стальных проводов. Величины удельной активной проводимости интересах кабелей обус­ ловлены процессами, происходящими на изоляции (короны на кабе­ лях нет), равным образом равны про кабелей 010 равно 020 кВ нескольким киловат­ там получай километр. Реактивные проводимости Ъя. Эти проводимости обусловлены наличием емкостей на линиях и, естественно, имеют е м для что касается вместе с т н ы й характер. Они могут существовать подсчитаны в целях двух случаев’ б ез р а  со щ е п л е н равным образом моя персона да п р равным образом р а вместе с щ е п л е н да равно проводов фазы соот­ ветственно: h — 0Л ь — 7 ,5 0 ~1 0 -6 1*(Д ф /г) 7>58- 00~6 lg ( D cp l r 0llB) ’ ( 0.21) ( 0.22) где D cp—среднегеометрическое протяжённость в среде проводами, вы44 числяемое в области (1.17); г — радиус провода, предопределяемый в соответствии с табл. 6.54; гэкв — равнозначный радиус, сосчитываемый объединение (1.18) не ведь — не то по т а б л . 0 .8 0 . Проводимость Ь0я отнюдь не зависит через материала линия равным образом может быть подсчитана одинаково пользу кого алюминиевых, медных или стальных проводов. Емкостная проводность с целью кабелей в счета разок больше, чем для воздушных линий, зависит ото конструкции кабелей да дается заводами. Для воздушных линий рекомендуется соображаться реактивную проводимость возле напряжениях 010 кВ равно выше, приблизительно для а для во нормаль­ ных режимах близ сих напряжениях емкостные флюиды (Ic=U $ b o l) начинают причинять существенное влияние. В кабелях емкостные токи начинают возбуждать поуже быть напряжениях 00 кВ , а на беда раз­ ветвленных сетях — около 0— 00 кВ. Сопротивления равным образом проводимости трансформаторов и автотрансформаторов В трансформаторах да автотрансформаторах невыгода реактивной мощности велики равным образом вызывают заметные убыток напряжения на пере­ даче, того неучет их ведет ко недопустимым погрешностям. Сопротивления трансформаторов свободно с числа их об­ моток (числа лучей на эквивалентной схеме) зависят ото в виде транс­ форматора, номинальной мощности равным образом напряжения его обмоток. Ни единодержавно вычисление передачи вместе с трансформаторами далеко не может быть проведен лишенный чего приведения сопротивлений, напряжений равно токов ли­ ний равно трансформаторов ко какому-то одному напряжению. При этом магнитные сношения условно заменяются электрическими. П рин­ ципиально безразлично, ко какому напряжению делается приведе­ ние— ко напряжению высшей U B, средней Uc либо низшей t/н об­ мотки. Очень почасту уменьшение делается для входной стороне, т. е. при понижающем трансформаторе ко стороне высшего напряжения t/в. Например, когда отношение трансформации k ^ U B/U n , то напряжения всех элементов передачи получи низкой стороне, приведен­ ные ко высшей, будут Потери короткого замыкания Д РК вызываются нагреванием меди обмоток да даются заводами (см. гл. 0). 2. Д л ваш покорный слуга т р е х об б м по отношению т что касается ч н ы х трансформаторов заводами даются убыток короткого замыкания АРк.макс чтобы худшего случая. Принимаем, ась? близ мощностях обмоток 000/100/100 сопротив­ ления лучей эквивалентной схемы, приведенные ко высшей стороне, примерно равны: О /?тр " ^ ^ г р . в О ^?тр.с " Р Утр V v Т О—А-------------- ------------------- О Рис. 1.9. " ^ ?гр.Н " О •- т /> Эквивалентная элемент замещения трансф орматора " О трехобмоточного Чтобы выяснить, какое расположение токов (мощностей) меж­ ду обмотками дает наибольшие потери, рассмотрим крайние слу­ чаи. Случай 0. Весь гумно протекает соответственно обмоткам высшего да среднего напряжений (рис. 0.9, а) около разомкнутой обмотке низшего на­ пряжения. В этом случае суммарные доход во меди ДРк1=/ ^ . гр.в + 02/^тр.с^ 0 / ^ тр. Тот а эффект из что-что можно заключить быть протекании сумме тока объединение об­ моткам высшего равно низшего напряжений. Случай 0. Т по отношению для распределяется среди обмотками среднего и низшего напряжений налампопам (рис. 0.9, б ). В этом случае суммар­ ные невыгода на меди ДЯк2=/ 0/?гр.в + 0 ,2 0 /2 /? тР.с + 0 ,2 0 Я /? тр.н - 0 , 0 P R SV. Естественно, почто во первом случае убыток больше, нежели закачаешься втором. П ри любом другом распределении токов посредь обмотками средне­ го равным образом низшего напряжений убыток будут меньше, нежели 0P R rp. Т а для да м образом, худшим случаем является течение тока согласно две в рассуждении б м об т ­ кам рядом третьей разомкнутой, т. е. Г) ■Ктр.В I О I "V r p .C __ О г> " \т р ____ Д ^ для .м а ко от ^ 0 . о > Д ^ ко .м а для из ^ . A ip г» __ 2 > о А тр A -^ k .m b k c ^ Л ном г> I п о г> Д ^ ко .м а для из ^ 0 . А т р . во т " ^ \ т р . н ---- " * V r p ----rt > ОЛ БОМ 46 лом * ОС* ^ Н О М > или окончательно R TP~ R r P. b ~ R i V. c ~ R r P. n=b P K.M KcW 0S2 ; ov. (1.24) 3. Д л мы а на т об т р а н не без; ф в рассуждении р м а т относительно р относительно во заводами даются потери короткого замыкания интересах каждой испарения обмоток Д Р К. в-с, ДРК. в-н И к. С-НЧтобы предопределить резистанс каждого луча, допускается ориенти­ ровочно принять: кР } (1-25) (1.26) Обмотка низкого напряжения во автотрансформаторах, соединен­ ная не без; двумя другими обмотками магнитно (к а ко у обычных транс­ форматоров), имеет гораздо меньшую мощь (50% равно ни­ же) , нежели обмотки высшего равным образом среднего напряжений, соединенные между с лица электрически да имеющие способность сообразно 000%. Обмот­ ка низкого напряжения соединена на трехугольник интересах компенсации токов третьих гармоник, равно зачастую нагрузка от нее ничуть неграмотный сни­ мается. П ри этом активное борьба этой обмотки (если она питает потребителя) может состоять предначертано во зависимости с ее мощности таково ж е, ко а ко активные сопротивления во трехобмоточных трансформаторах. Необходимо присутствие этом учитывать, почто активные сопротивления лучей трехобмоточных трансформаторов (авто­ трансформаторов) противоположно пропорциональны мощностям их об­ моток. Иногда заводские информация потерь короткого замыкания авто­ трансформаторов необходимо обсчитывать ко номинальной мощ­ ности 0 „ 0М. Последнее объясняется тем, что-то обмотки высшего и низшего напряжений в среде внешне соединены электрически, а не без; об­ моткой среднего напряжения — магнитно. Эта магнитная взаимодействие и требует соответствующего пересчета: (1.27) Здесь величины со штрихами соответствуют заводским данным; ^тип — типовая нагрузка автотрансформатора, т. е. та мощность, * В сегодняшнее пора трансформаторы выпускаются вместе с мощностью обмоток 100/100/100. Д ля трансформаторов вместе с мощностями 000/100/66,7 сиречь 000/66,7/66,7 выражения ради определения активных сопротивлений даны во [1.7]. 47 которая была бы возле работе не принимая во внимание электрической отношения (раздельной работе обм оток). Т а для ка для убыток пропорциональны квадрату мощности, так по. ресчет производится в соответствии с квадратам отношений номинальной мощно­ сти К Т И П О В О Й ( S h o m / S t o t ) 0 . Индуктивные сопротивления •Хтр. 1. Д л ваш покорнейший слуга д на у х по части б м что до т насчёт ч н ы х трансформаторов X ^=u M L/*J(S»oa. 0 0 0 ), (1.28) где tin %— драматичность короткого замыкания во процентах с поми­ нального. 2. Д л аз многогрешный т р е х что касается б м в отношении т относительно ч н ы х трансформаторов напряжения ко­ роткого замыкания даются заводами для того каждой туман обмоток в процентах ото номинального, потому индуктивное сопротивление каж дого луча, %, по образу и подобию (1.25): Й К.В= 0 > 0 ( « от .в —С + К ко .В -Н ~ (1.29) К для .С —н ) - } (1-30) 3. Д ля а во т об т р а н от ф насчёт р м а т что касается р в рассуждении в значения * тр В , -^ т р .С и Х трн такж е определяются по мнению (1.30). П ри необходимости напряжения короткого замыкания авто­ трансформаторов пересчитываются для номинальной мощности SH0M. П ри изменении потерь короткого замыкания пересчет, согласно (1.27), производится в области квадратам отношений 0 Ном/5Тип. В данном случае сооружение на квадраты никак не требуется, т а ко ко а ко зависимости от потерь нет, т. е. (1.31) з Индуктивные сопротивления мощных трансформаторов равным образом авто­ трансформаторов на полярность кабельным линиям кайфовый м н в отношении г о раз чище активных: Активные проводимости g rp. Эти проводимости обусловлены перемагничиванием равно вихревыми токами да могут фигурировать касательно п р е д е л е н ы как g ^ b P JX"U ном’ i где АРХ— утечки холостого хода, Вт (см. гл. 48 (1 .3 0 ) 6 ). Реактивные проводимости йтр. Эти проводимости обусловлены намагничивающей мощностью, имеют равным образом н д у ко т да во н ы й характер, противоположный реактивной проводимости линий Ьл, равно определя­ ются ка к (1.33) & х р -/х % 0 ноч/ ( ^ 0ном- 0 0 0)> где /х% — движение холостого побежка во процентах ото номинального. Полная проводность трансформатора Утр. Она вычисляется по формуле KTp==(g,Tp ~"У^тр)Необходимые информация на расчетов дозволено выискать на гл. (1.34) 6 . Эквивалентное отпор элементов системы К а ко известно, ради получения эквивалентного сопротивления двухполюсников близ последовательном их соединения складывают­ ся сопротивления, а рядом парал­ Ятр,Хп лельном — проводимости. П ри Ял, одинаковых наплевать соеди­ ненных четырехполюсни­ к а х сопротивления делятся по­ полам, а проводимости лоб широк н ож а ­ R Тр 0 Хт р ются сверху банан (рис. 0.10). Схемы 1.10. С хем а параллельных ли­ могут держать да больше сложные со­ Рис. ний равным образом трансформаторов одинаковых единения элементов (звезда, тре­ сопротивлений угольник да др.). В сих случаях треугольник преобразуется во звезду равным образом наоборот. Замена проводимостей нагрузками Проводимость не запрещается сменять мощностью (нагрузкой), если напряжение получай этой проводимости постоянно. Проводимости линий Ьл, обусловленные емкостями, имеют вместительный характер: Уя= ~ 0 л + }Ьп.\ они заменяются по отношению т р равно ц а т е л ь н относительно й нагрузкой, этак ка к реактивная мощность, вызванная этой проводимостью, направлена в линию. Проводимости трансформаторов имеют индуктивный ха­ рактер: КТр=й"тр—jbip", они заменяются положительной нагрузкой (от линии). Действительно, мощность, потребляемая проводимостью трех­ фазного трансформатора, ->КтР:=3 /у тр£/ф, (1.35) где 0утр — сопряженное авторитет / утр. Ток поперечной проводимости трансформатора j у тр— Y ^ U ф’3111(Sip ~ j b t? ) £/ф» 49 Подставляя на (1.35) сопряженное вес сего тока, получим *-*Угр=^ЗКтр£/ф=3 (й"тр^ЬУ^тр)^ф— (й"тр4"У^тр) U > (1.30) т. е. объём производства проводимости т р а н от ф относительно р м а т по части р а направлена от линии (в нагрузку) да может существовать заменена п насчёт л об ж равным образом т е л ь н в отношении й активной да реактивной мощностью (нагрузкой). а) 5) Рис. 0 01. Замена проводимостей нагрузками: а пр что касается на насчёт д равным образом м насчёт сти ; б — н а гр у з для и Аналогично мощность, потребляемая емкостью трехфазной л и­ нии, S Y ^ Y r J J * ^ - jb p *=- jQ z . (1.37) (Величина g л общепринято мала равно ею допускается пренебречь). Таким образом, реактивная емкость Qc (зарядная мощность) направлена во линию (от нагрузки) да может оказываться заменена насчёт т р равно ­ ц а т е л ь н что до й нагрузкой, т. е. во точке k (рис. 0.11, б) складывают­ ся двум мощности от разными знаками. В местных сетях проводимостями во большинстве случаев прене­ брегают. Однако на разветвленных кабельных сетях их рекомендует­ ся учитывать. § 0.4. Краткие весть насчёт схемах электрических сетей и подстанций Основные познания касательно схемах сетей да подстанций даны во [1.5, 1.1 Г*, 0.1 да 0.2] равным образом новый литературе. Схемы сетей должны снабжать вволю требованиям надежности, экономичности, безопасности, туалет во эксплуатации, дальней­ шего развития; поставлять необходимое род энергии у по­ требителей равным образом экологическую чистоту, т. е. малое буксир получи и распишись окру­ жающ ую среду (шум, выбросы вредных веществ, сильные электрические да магнитные полина равно д р .). П р да определении конф игураций сетей надобно влечься для особенно коротким связям между источником питания равно потребителями, избегая, соответственно возможности, обратных перетоков, влекущих вслед за на вывеску прирост потерь мощ­ ности. Д ля нахождения в наибольшей степени рациональных конфигураций равным образом схем в практике проектирования применяется технология технико-экономи~ 50 ческого сравнения вариантов (см. гл. 0). При этом варианты наме­ чаются во зависимости ото конкретных условий равным образом категорий потреби­ теля (1, 0, 0). о) /—Ч I ^ U. ^ л I s 6 г -------- т---------- т----------1 QR1 ST Ш V ш ^ FU1\] да[] № [] Рис. 0.12. Нерезервиройанные схемы: А — п равным образом та ю щ да й п у н ко т : Q P — на ы кл ю ча тел ь; QR — р азъ е д равным образом н равно тел ь ; тр фактически сф в рассуждении р м а ведь р ; F U — пр ед по отношению хр а ните ль Т- Схемы сетей дозволительно осилить нате двум основные группы. 1. Н ер ез ер на равно р в рассуждении во а н н ы е разомкнутые схемы (рис. 1.12, а, б, в), предназначенные в целях снабжения энергией не столь ответ­ ственных потребителей распределительных сетей 0, 00, 00 равно 05 кВ , а временами равно питающих сетей 010 кВ. Такие схемы просты да требуют сравнительно небольших капиталовложений. Однако повреждение 51 головного участка во рассматриваемой схеме влечет после из себя отклю­ чение всех потребителей. Схемы сетей смертельно разнообразны. Например, всякий потреби­ тель может примыкать для магистрали сам через один разграничитель QR1, QR2 либо — либо QR3 (рис. 0.12, а). Повреждение участка вг во этой схеме влечет после из себя длительное отключение трансформаторов Т1— ТЗ. На рис. 0.12, б показана аналогичная схема, только от применением на магистрали секционных разъединителей (например, QR7 да QR8), Такие схемы серия дороже, да и то обеспечивают большую на­ дежность электроснабжения. Так, близ повреждении участка гд под действием релейной защиты срабатывает отсоединитель QF равным образом отклю­ чает всю линию. Затем, по прошествии нахождения места повреждения, учас­ то для гд отключается разъединителем QR8, равным образом прерыватель снова включается. Питание трансформаторов 0 0 — Т4 восстанавливается, а трансформаторы Т5 равно Тб остаются обесточенными по полного устранения повреждения. Таких секционных разъединителей может быть несколько. Иногда они используются интересах нахождения места повреждения методом опробования, т. е. толком последовательного отключения разъединителей равным образом повторного включения выключателя. Затем снисканный неработающий место отделяется с путы секци­ онным разъединителем да по прошествии включения выключателя питание части очертания восстанавливается. Схема, показанная получи и распишись рис. 0.12, в, хоть да требует дополнитель­ ного числа разъединителей (в данном случае тр да ), же обеспечивает большую надежность. Так, подле повреждении движение участке гд длитель­ но следовательно изо строя лишь только сам актер Т4. Остальные остаются на работе. Схемы, изображенные нате рис. 0.12, а, б, приме­ няются все больше чтобы воздушных линий. П ри проектирова­ нии равным образом расчетах каж д ую рассматриваемую схему что поделаешь тща­ тельно разбирать сообразно косточкам от учетом всех конкретных условий, преиму­ ществ и> недостатков. 2. Р е з е р во равным образом р в рассуждении на а н н ы е схемы (рис. 0.13, а— г) предназнача­ ются на обеспечения энергией ответственных потребителей. Могут применяться да смешанные варианты — для ак резервированных схем, так да союз резервированных вместе с нерезервированными схемами. Разомкнутые резервированные схемы, аналогичные показанным йа рис. 0.13, а, даже если равным образом обладают подле преимуществ, дороги равно име­ ют взрослые невыгода мощности. Они применяются на тех случаях, когда сплочение линий равно трансформаторов нате параллельную работу отчаянно за больших токов коротких замыканий ( К З ) , круглым счетом ка для установленная приборы отнюдь не во состоянии откл ю чать эти токи. Выбранная график тенета влияет равно нате альтернатива схем подстанций (П С ). Одновременно одним изо важнейших принципов построения подстан­ ций, обеспечивающих стойкость да экономичность, является унифи­ кация конструкций П С . Унифицированные типовые схемы ПС об* 52 легчаю т планировка да их заводское изготовление. При проекти- повании ПС эскизно определяются районы их размещения, нагрузки бери расчетные периоды вместе с учетом роста, напряжения, число и направленность линий, образец равным образом способность компенсирующих устройств (К У ) да расчетные значения токов КЗ. К особо распространенным схемам ПС позволительно отнести схемы: б л по части ч н ы е [генератор— трансформатор— ряд (Г— Т— J1)] ; м относительно от тиков, четырехугольников и п по части л у т что до р н ы е . Некоторые Рис. 0.13. Резервированные схемы: а — двухцепная; б — ко л ь ц е во а мы  со что касается дним да  со т по части ч н равно ко м п да т а н да моя особа : и вместе с ведь ч н да ка м да п н т а во н мы ; г —• вместе с л по части ж н что касается з а м для н у т а я в —с двумя из сих типов показаны в рис. 0.14, а, б\ 0,15 равно 0.16, а, б. В [1.5, табл. 0.6] приводится беспредельный ведомость типовых схем Р У 05(20) — 750 кВ  со указанием области их применения, напряжения равно числа присоединений. Необходимо, однако, указать, что-то вопросы выбора схем * стан­ ций равно подстанций во всех подробностях изучаются во курсе «Электрические стан­ ции». Поэтому подле выполнении проекта сообразно электрическим сетям нет необходимости во подробном обосновании выбора схем подстанций. Здесь приводятся токмо отдельные люди соображения по части выбору схем ПС во рычаги  со намеченной схемой сети. При выборе подстанций вдобавок выполнения требований, предъяв­ ляемых ко схемам сетей, надлежит защитить н а д е ж н что касается из т ь т р а н з равным образом т а равно соответствующую а во т в рассуждении м а т равным образом для у чтобы восстановле­ ния питания по прошествии аварии. Число наряду от этим срабатывающих выключателей на одном распределительном устройстве (РУ) должно быть быть повреждении на контуры безграмотный больше двух, во трансформаторе не оолее четырех. С учетом сих основных требований схемы подстан, _* См,; Timmertnanis К -, Rozenkrons I. E lektrisko staciju un apaksstaciju elektriska dala. Riga, 0988, равно т а для ж е [ i .I 0 , 0,13 да д р .]. 53 дий должны выбираться на зависимости через ч равным образом  со л а п р равным образом не без; по отношению е д да н е ­ н равным образом й (линий да трансформаторов). Так, близ кольцеобразный схеме сети (см. рис. 0.13, б) для каждой подстанции подводятся двум линии. Если на ПС двуха трансформатора, в таком случае контингент элементов в одинаковой мере четырем (две линии да банан трансформатора). В этом случае может являться принята схема мостика, показанная нате рис. 0.14, а. Иногда сообразно экономическим соображениям (если сие к тому дело идет по условиям надежности) применяются упрощенные схемы (рис. Рис. 0.14. Схемы мостиков: -..Т. m n а — п р об не без; т в рассуждении го ; 0 — упрощ енного; А П В — у от т р об й не без; гв о автом атиче­ с для что до го п об на в таком случае р н по отношению го вклю чения, А В Р — устройство автом атиче­ с для что касается го на кл ю ч е н да пишущий эти строки резерва 1.14, б) от короткозамыкателями Q K равно отделителями QR, являющи­ мися от п е ц да а л ь н ы м равным образом типами быстродействующих разъедините­ лей, устанавливаемых бери стороне высшего напряжения. К а для извест­ но, отделителе бессознательно по-под нагрузкой может отключать только небольшие токи. Поэтому энергетика К З может отключать лишь выключатель. При коротком замыкании, например, во трансформато­ ре 07 контур W1 должна отвлекаться выключателем QF1. Однако защита, стоящая у сего выключателя со стороны питания, бывает недостаточно чувствительной для некоторым повреждениям (напри­ мер, для витковым замыканиям во трансформаторе). Чтобы каста защита действовала, создают искусственное К З специальным аппаратом — короткозамыкателем. Этот орудие замыкает домашние контакты под действием чувствительных защит, стоящих у трансформатора (газо­ вой, дифференциальной), реагирующих сверху такие повреждения. Так, при повреждении на трансформаторе Т1 действует его защита. При этом отключаются выключатели QF2 равно QF3 равным образом включается короткозамыкатель QK.L налаживающий искусственное К З от хватит боль­ шими токами. Под действием больших токов работает охрана со стороны питания равно коммутатор QF1 отключается. Затем присутствие обес­ точенной абрис W1 отключается фокусник Т1 отделителем QR1. Таким образом, Т1 довольно отключен с козни не без; двух сторон и 54 можно подойти ко его осмотру равно ремонту. После отключения 07 включаются выключатели QF1 равно QF2 равно подача контуры W1 восста­ навливается, а неисправный актер остается отключен­ ным. Головной коммутатор QF1 снабжен устройством автоматиа) А £ т ... Рис. 0 05. Схема четырехутольника (220—760 кВ) Рис. 0.16. Схема полуторная (а) равным образом схема 4/3 (б) на напряжений 030—750 кВ ческого повторного включения (А П В ). После отделения поврежденного Т1 образование А П В заключает механически QF1 и восстанавливает подача магистральной линии. Д ля восстановления питания потребителей секции 0 ото устройства автоматического включения резерва (А В Р) включается отсоединитель QF5 равным образом питание потребителей этой секции восстанавливаеется помощью Т2. Эти упрощенные схемы впервинку были применены на Латвии в послевоенные годы, а после распространились соответственно всему Союзу. Д касательно ­ статочно сказать, что-то значимость отделителя QR гурьбой от короткозамыкателем QK ниже, нежели выключателя, кто они заменяют, примерно на 000 раз. § 0.5. Расчет токов коротких замыканий При выполнении курсовых равно дипломных проектов, выкладки то­ ков К З равно остаточных напряжений производятся про выбора аппа­ ратов, проводников, числа заземленных нейтралей во системе, про­ ектирования равным образом настройки релейной защиты равно автоматики, выявле­ ния влияния высоковольтных линий электропередачи в линии связи равным образом сигнализации равно других практических задач. В электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ р а не без; ч е т т насчёт для относительно на для касательно р в рассуждении т ко об г что касается з а м ы ко а н да моя особа потребно про­ водиться примирительно ГОСТ 07514— 07 [1.21]. 55 К а для известно, токовище К З определяется по мнению выражению I ^ E yI V 3 Z s (1 .3 0 ) и Z 0 — суммарные Э Д С равно сопротивления схемы замещения). Значения Э Д С , сопротивлений генераторов равно нагрузок зависят от рассматриваемого момента времени переходного процесса, начина­ ющегося  со момента наступления К З . Точность, а следовательно, равным образом принимаемые допущения зависят от назначения расчетов. Например, верность расчета на выбора релейной защиты равно автоматики должна бытийствовать выше, нежели пользу кого выбора оборудования. При всех видах расчетов токов К З , ежели они произ­ водятся далеко не от через Э В М или — или расчетных столов переменного тока, как всегда принимаются следующие допущения: малограмотный учитывают электромеханические переходные процессы близ продолжительности К З , отнюдь не превышающей 0,5 с; приближенно учитывают нагрузки; учи­ тывают всего только реактивные сопротивления элементов (для высоковольтных линий могут взяться учтены равным образом активные сопротивления уве­ личением значения до полного сопротивления очерк Z B)-t пренебрегают намагничивающими токами трансформатора, однако при некоторых конструкциях трансформаторов их учитывают на схе­ мах новый последовательности; неграмотный учитывают емкостную проводи­ мость линий (для воздушных линий напряжением 010— 020 кВ при длине невыгодный паче 0 0 0 км равным образом 0 0 0 — 0 0 0 кВ подле длине безграмотный сильнее 050 км и кабельных линий напряжением ниж е 010 ко В ) [1.8, 0 01]. Чтобы повырить справедливость расчетов, отдельные люди допущения иногда исключаются, как например учитывают активные сопротивления эле­ ментов равным образом т. д. Расчет не без; учетом электромеханических переходных процессов производится сообразно [1.8, 0.9 равно 0.17]. С р азвитием энергосистем у р по отношению во е н ь т по отношению для относительно во ко об р в рассуждении т ко в отношении г в рассуждении з а ­ м ы ко а н да автор во сетях различного напряжения во праздник другими словами другой степени в по части з р а не без; т а е т * . Это ужесточает запросы ко аппаратам равно обору­ дованию. Поэтому используется фаланга методов равным образом средств ограничения токов К З [1 .1 0 ], из тем дай тебе ватерпас токов К З отнюдь не превышал сле­ дую щ их значений: во сетях 010— 050 кВ — 01,5 кА ; 020— 030 кВ — 40 кА ; 000— 050 кВ — 03 для А [1.5]. В зависимости через сложности схемы равным образом целей расчета энергетика КЗ допускается определять: аналитически, используя эквивалентные схемы замещения; расчетными моделями переменного да постоянно­ го токов; не без; через Э В М . В настоящем пособии рассмотрены применяемые на нашей стране практические методы расчета токов К З (рис. 0.17), рассмотренные в этом параграфе. * См.: Неклепаев Б. Н . Координация равно оптимизация уровней токов корот­ кого замыкания на электрических системах. М ., 0978. 56 Si о» t§. ; И ^ b•j I is в.*,4» f r r ® ^ ^ l ! b l A m iris s 5S £- ft5 £*5 «sV. Ц. Vi* ! I S s *Й Ь ч 0 £’Э § § .i b S I =4 0 S»!, g-g-§- R § § ^ Л й ■ *Ss|" "§ 0 | 0- £ a ^11 1 § ^ s. ^4ta *4: I I § | ГS?‘ *L"a T~.ti» csj? st: 0 С 1*1 S iJr& 41M flf S | s> to «а Г * j"its £ CL**b c^ci fe §*< 5й 5 4 £^ Г * 0 b.g"®" ‘ ^"s3 гГ!’;5 ^& ^g 355 S I I I - £ I " §j IS & IS?5 iftb *=s^ 5 I ■o 5»: 5? ^**3 CVj £fe CCS |C4J|^3 §4 a & S"4 - |S ! ^ g S §s ^ 9 *^ 0 S 5i§S5; 4 § " " I 0I ss tl , g 8 0, 0 0> схема методов Методы рцсчетоИ хороших зпмьтний равным образом характерные случаи их применения I гs 5 a &-cr *£ Рис. 0.17. Структурная |b Определение начального сверхпереходного тока трехфазного короткого замыкания методом эквивалентных ЭДС Наиболее не раз определяются энергетика коротких замыканий во на­ чальный миг переходного процесса. Алгоритм расчета приведен на рис. 0.18. Результаты расчетов используются для того выбора уст­ ройств релейной защиты равно автоматики, определения сквозного и ударного токов подле выборе ап­ паратов равным образом проводников да на ряде других случаев. П что касается автор не без; н е н равно ваш покорный слуга по в ы п насчёт л н е н да ю алгоритма, п р равным образом на е д е н н что касается г касательно н а шала . 0.18 1. Д л аз многогрешный определения начально­ го сверхпереходного периодиче­ ского тока либо — либо на месте короткого замыкания, либо — либо во оковы генерато­ ра, иначе говоря во любом другом элементе энергосистемы составляется од­ нолинейная карта замещения для сверхпереходного режима, анало­ гично рис. 0.5. Схема замещения зависит от назначения расчета. При расчете токов К З интересах выбора выключате­ лей на схеме учитываются также электростанции да прочие элемен­ ты, которые на непосредственный период вводятся на эксплуатацию [1.11]. Для выбора релейной защиты учитываются всего действующие Рис. 0.18 Алгоритм определения на­ электростанции. При этом расчет чальных значений сверхпереходных выполняется ради максимального токов равно остаточных напряжений при и минимального режимов работы трехфазном КЗ энергосистемы при включении всех элементов тенета [5.1], а так­ же интересах ряда положительно возможных случаев, быть которых во макси­ мальном сиречь минимальном режимах отключается сам другими словами несколь­ ко элементов сети. Все источники, т. е. генераторы, крупные компенсаторы, синхрон­ ные да асинхронные двигатели мощностью 000 кВ т равно более, а также обобщенная производительность вводятся на однолинейную схему замещения своими сверхпереходпыми параметрами — Е " да X” . Фазная из на е р х п е реходная ЭДС (1.39) £ ;=^ что касается ± л > * " з т < р 0, где t /фо, /о, <ро — фазное напряжение, в таком случае ко да пеленг сдвига в обществе ни­ ми на предшествующем режиме (для синхронных генераторов, двига­ телей равно перевозбужденных синхронных компенсаторов берется знак « + » , к асинхронных двигателей — зна для «— »). Д л моя особа упрощ ения расчета принимают, что-нибудь сверхпереходные индук­ тивные сопротивления в области продольной (Ха") равным образом поперечной (Хд" ) осям одинаковы: X d" —X q"=Х " . Значения параметров современных генераторов приведены во табл. 0.2, 0 03 равно во [1.5 равно 0.10]. Если нельзя не установить площадка 0Я" просто-напросто на месте короткого замы­ кания, так принимаю тся следующие дополнительные допущения: учитываются исключительно двигательные нагрузки, расположенные в месте короткого зам ы кания; генераторы, имеющие нагрузку на генераторном напряжении, вводятся во схему замещения ЭДС: Е /=1 (соответствует эквивалентной Э Д С н а туж е н н об го генера­ тора равным образом обобщенной н а гр узке). Если недостает полных данных насчёт действи­ тельных значениях сверхпереходных сопротивлений, нагрузке и других параметрах источников, ведь дозволяется обретать средние зна­ чения X " да Е " (табл. 0.2). Таблица 1.2. Средние значения параметров (в относительных единицах быть номинальных базисных условиях) Н аим енование исто чн равно ка И сто чник неограниченной мощности Турбогенератор: до 000 М В т 100— 000 М В т Гидрогенератор: с демпферной обмоткой без демпферной обм отки Синхронный компенсатор Д вигатель: синхронный асинхронный О бобщ енная нагрузка 0 1,00 0,13 0,20 1,08 1,13 0,20 0,27 0,20 1,13 1,18 1,20 0,20 0,20 0,35 1,10 0,90 0,85 В современных объединенных энергосистемах (ОЭС) имеются достаточно мощные список источников (крупные электростанции не так — не то энер­ госистемы), электрически удаленные ото места К З либо — либо с ветви, в которой определяется ток. Напряжение во месте подключения тако­ го источника неограниченной мощности приземленно остается не­ изменным (сопротивление источников во общем сопротивленяи ОЭС меньше 0— 00%) да его Э ДС во относительных единицах принимают равными единице, на именованных— номинальному напряжению, а сопротивление — равным нулю. Д ля побольше около расположенных источников от времени до времени отсутству­ ют эмпирика об сопротивлениях, только известны электричество Г "кл иначе говоря мощность 59 S "K.c короткого замыкания на сети. В этом случае решается обратная задача — до известным / " кс либо S"k.c находится прочность ис­ точника (этой системы) Х с" (или Х "с*) по мнению выражениям табл. 0 д Таблица единицах 1.3. Выражения сопротивлений на именованных равным образом относительных Н аи м е же ва ни е элем ента Л ю б а автор этих строк синхронная или асинхронная машина обобщенная нагрузка В по отношению тно из да те л ь н ы х единицах В им енованны х единицах U2 х „ ^ х" ер ‘ ном •Эн х ___ у л тр — 000 х Трансформатор X U2 w ср •^трвб : ном V/. S6 100 лтр.ном ^Тр.НОМ х п Реактор X и.р .н что касается ч X- В оздуш ная или — или кабель­ ная линия 100 X %r 0Up.ном •Яр#б : ЮО/р. ном£ /ср.цон У з/р. р.ном и"1 с р .н в отношении м Х й— ^1киЛсМ| Кл ~ Rut,iinit и2 ср ном Система: а) близ известном то­ ке К З б) при известной мощности К З ^ср.ном Х "= У К .с и:ср .но м х С*0 "=. *с*б /б ~ *к.с S6 П рим ечани е . В е л ичин а X * " — со про тивле ние эле м е нта , во ы р а ж е н н касательно е на относительных единицах» п р равно н по отношению м равно н а л ь н ы х у  со л по отношению во равно моя особа х ; — со про тивле ние эле м е нта , ваша милость р а ж е н н что до е во относи­ т е л ь н ы х е д равным образом н равно ц а х, прн б а зи не без; н ы х усл по части на равным образом автор этих строк х. Если /"к.с иначе говоря S \ из безвыгодный известны, так реактивность системы мож­ но приближенно воспринять с ситуация предельного равно  со п касательно л ь з в рассуждении на а н равным образом я высоковольтного выключателя, установленного во данном узле не без; равным образом от т е ­ мы, т. е. принимая / //к. с=/ 0-гКЛ другими словами S "K.c=S 0^K1L. 60 В схемы замещения вводятся такж е по сию пору другие элементы (трансформаторы, линии, реакторы да т. д.), после которые район К З связано  со источниками. 2. При расчете на да м е н что до во а н н ы х е д равным образом н да ц а х сопротивления всех элементов приводятся ко одному напряжению, ка ко правило, к напряжению ступени короткого замыкания. При расчете во по отношению т н что до ­ с да т е л ь н ы х е д равно н да ц а х сопротивления всех элементов приво­ дятся для одним да тем ж е базисным условиям. В табл. 0.3 приведены выражения с целью перевода сопротивлений в именованные alias относительные редко кто рядом неучете действитель­ ных коэффициентов трансформации (используются средние номи­ нальные напряжения соответствующих ступеней). Последнее позво­ ляет гораздо вульгаризировать преобразование для одной ступени напряже­ ния. Приведенное сопротивление (1.40) где X — резистанс рассматриваемого элемента во именованных единицах получи праздник ступени, получи и распишись которой находится элемент; {/ср.номх, верномп — пропорционально средние номинальные напряжения ступе­ ни приведения равным образом ступени, возьми которой находится элемент. При этом используются следующие значения средних напряже­ ний Ucр.ноМ: 0,15; 0,3; 00,5; 03,8; 05,75; 08; 00; 04; 07; 015; 054; 030; 340; 000; 015; 070; 0150 кВ . При сильнее точных расчетах учитываются действительные коэф­ фициенты трансформации [1.8, 0.21]. Тогда (1.40а) где k,, k 0, kb — коэффициенты трансформации трансформаторов, расположенных в среде ступенью приведения равно ступенью, получи и распишись кото­ рой находится элемент. Коэффициент трансформации определяется ка для связь на­ пряжений холостого аллюр обмоток трансформаторов из учетом уста­ новленного ответвления: j. ^ из т относительно р в рассуждении н а , для ко так р в рассуждении й п р в рассуждении равно з на по отношению д да тс ваш покорнейший слуга приведение (141) ^ от т в рассуждении р по части н а ,  со ко ведь р по отношению й п р в отношении равным образом з на относительно д равно тся приведение Если прочность приводится ко паче на ы из по части для в отношении м у напряже­ нию, в таком случае оно увеличивается, а неравно приводится для побольше н да з ко в отношении м у — уменьшается. На схеме замещения сопротивления элементов обозначаются п что касается р автор д для касательно на ы м равным образом н что касается м е р а м равным образом , которые проставляются во ч да от ­ л равно т е л е . В з н а м е н а т е л е указываются з н а ч е н равным образом ваш покорный слуга вместе с в рассуждении п р насчёт ­ т равно во л е н равно й , приведенных ко одной ступени напряжения или — или для оди­ наковым базисным условиям (см. рис. 0.30, б). 61 3. Место короткого замыкания выбирается на зависимости от назначения расчета (для выбора высоковольтных выключателей, разъединителей, разрядников, схем электростанций равно подстанций; выбора равно настройки устройств релейной защиты равным образом автоматики, а та кж е определения влияния держи контур своя рука равным образом т. д.) [1.8, 0.11, 0.19, 1.20, 0.2, 0.4]. П ри выборе выключателя определяются наибольшие величины тока К З . Принимается, что такое? короткое соединение стряслось непо­ средственно у выводов выключателя. Значительно большее разнооб­ разие во определении места К З переводу нет подле выборе да настройке устройств релейной защиты (см. гл. 0). Так, возле выборе защиты линии поле короткого замыкания принимается сменяя друг друга на ряде точек защищаемой линии, а вдобавок после ближайшим элементом при­ мыкающей сети, т. е. понижающим иначе повышающим трансформа­ тором. Составив схему замещения, дале нелишне ее преобразовать (свернуть) сравнительно места К З согласно м е т по части д у э для во равным образом на а л е н т ­ н ы х ЭДС. При этом определяются эквивалентная ЭДС всей схемы Е х" равно суммарное эквивалентное противление X s" [1.8]. 4. Начальный сверхпереходнйй так для во месте К З находится по выражениям: а) близ расчете на именованных единицах, кА, (1.42) где Е л", — соответствующе линейное равным образом фазное значения экви­ валентной ЭДС схемы замещения, кВ ; X z" — суммарное эквива­ лентное сопротивление, Ом; б) рядом расчете на относительных единицах где I " к* — течение на месте К З , о. е.; /б — базисный так ко ступени коротко­ го замыкания, кА : Е " s* да X " s*6 — эквивалентная Э ДС равно суммарное сопротивление схемы замещения возле принятых базисных условиях, о. е.; Se — принятая базиснная мощность, M B -A ; t / Cp. ном — среднее номинальное напряжённость ступени короткого замыкания, кВ. Эквивалентная Э ДС во именованных единицах близка ко номи­ нальному напряжению Ucр.ном, а во относительных единицах — ко еди­ нице. Поэтому на приближенных расчетах дозволено невыгодный посвящать эк­ вивалентную ЭДС, а достигать ее равной соответственно ={Л Рном равным образом £ " г*=1. Тогда выражения ради токов близ расчете в именованных да относительных единицах принимают соответственно вид: (1.44) (1.45) 62 5. Д ля определения токов во генераторах alias любых других эле­ ментах системы, а и ради определения остаточных напряжений п р в рассуждении да з на по части д равно т не без; автор размещение тока К З / к" за ветвям схемы. Вначале о п р е д е л автор е т от ваш покорнейший слуга остаточное напряжённость у близлежащего для месту К З у з л а . Затем находится разность по те н ц иа л в рассуждении в между определен­ н ы м источником равно указанным уз­ лом- Это позволяет определить ток на следующей ветви равным образом остаточ­ ное напряжённость во следующем уз­ ле (рис. 0.19). Токи короткого замыкания по ветвям схемы необходимо распре­ Рис 0.19. Схема рассматриваемой энергосистемы д е л мы т ь , например, возле расчете то­ ков на произвольные моменты вре­ мени переходного процесса по части типовым кривым. Д ля использования кривых делать нечего узнавать выключая тока на месте К З / для " такж е началь­ ный водобег на близлежащем генераторе (генераторах) 0Г" [1.10]. Определение минимальных значений остаточных напряжений на шинах подстанций да электростанций возле трехфазном К З произво­ дится, например, подле выборе коренной защиты через междуфазных коротких замыканий. Так, на большинстве случаев, ежели около корот­ ком замыкании на конце очерк остаточное старание начального момента времени во начале абрис вверх 0,6 С/ср Ном, так на обеспече­ ния динамической устойчивости системы надобно применение быстродействующей защиты [1.9, 0.2]. Определение начального сверхпереходного тока короткого замыкания методом наложения В эксплуатационных задачах постоянно бывают известными флюиды и напряжения режима, предшествующего коротком у замыканию. В сих случаях первый течение К З подходяще определять методом нало­ жения двух режимов—-предшествующего нагрузочного равно собствен­ ноаварийного (рис. 0.20). Т касательно для К З во любом элементе рассматривае­ мой схемы ^//==Лред + Лп> (1-46) гДе /вред да 0ав — энергетика на ветвях предшествующего равно по сути дела ава­ рийного режимов. Аналогично определяются равно остаточные напряжения на произ­ вольной точке сети: ^=^пред + ^ а „ , (1-47) гДе б^пред — старание предшествующего режима; равным образом яъ— аварий­ ная составляющая напряжения: Е7ав< 0 . Алгоритм расчета методом наложения приведен получай рис. 0.21. 63 © - |=Н Г С=* - © JП it H==> - T - C=H l" 5П @ - 0=l—p £==H 0 Мер ком 3П HDM Jcp HUM CD н а м Рис. 0.20. Расчет токо на короткого зам ы кания методом наложения: а — р е ж да м К З ; б — пр ед ш ествую щ да й н а гр у зо ч н ы й р е ж равным образом м ; со б ств е н н относительно а на а р равно й н ы й р е ж равным образом м ; г — со б ств е н н относительно а на а р да й н ы й ж равно м не без; п е р е н е се н н ы м равно да  со т что касается ч н равным образом для а м и в— ре­ 1. Составить схему замещении сИерклереходногв режима (к з ЭДСj , рассчи­ тать сопротивлений $сех элементов 0 именованных единицах да опреде­ лить результирующее оппозиция схемы релятивно цель КЪ (см шала / 00J ) Рис. 0.21. А л го биение пульса расчета трехф азного К З методом наложения 64 П что касается автор этих строк от н е н равным образом пишущий эти строки в соответствии с на ы п в рассуждении л н е н да ю алгорифм а, п р равным образом на е д е н н в рассуждении г по отношению н а р равно не без; . 0.21 1. Схема замещения составляется на соответствии  со п. 0 рис. 1.18, так сверх ЭДС. Все электрические механизмы вводятся сверхпереходными параметрами (см. табл. 0.2). Сопротивления элементов схемы замещения определяются в согласии выражениям, приведен­ ным на табл. 0.3, да во соответствии из указаниями п. 0 алгоритма, приведенного бери рис. 0.18. Результирующее прочность X относительно места К З оп­ ределяется посредством преобразования (эквивалентирования) схемы замещения (см. рис. 0.20, в). П ри этом принимается, зачем Э ДС всех генераторных равно нагрузочных ветвей одинаковы. 2. Токи /пред да напряжения С7Пред предшествующего режима, ка для правило, бывают известными. П ри отсутствии данных насчёт токах и напряжениях на ветвях равно узлах схемы предшествующего нагрузоч­ ного режима их не запрещается предопределить соответственно алгоритму, приведен­ ному получай рис. 0.2. 3. Эквивалентная Э ДС всей бредень (см. рис. 0.20, г) равна напря­ жению на месте короткого замыкания во предшествующем нагрузоч­ ном режиме: Ёзкв — С7пред~ С^ср.нои- Поэтому присутствие известном результи­ рующем сопротивлении Х"ъ иначе говоря Z a (в омах) сравнительно места К З ток собственно говоря аварийного режима, кА , K=U B, j ( \ f 0 X ; ) ^ U , „ l ( V Z X l ) . (1.48) Значение Оареа назначено в области п. 0. Если приходится предуготовить безграмотный токмо стрежень во месте К З , а энергетика и остаточные напряжения на ветвях равно узлах схемы, в таком случае проектирование продол­ жается в области п. 0, 0. 4. Д ля определения аварийных составляющих токов 0ав, кото­ рые общепринято гораздо больше, нежели флюиды предшествующего режима, производится распространение по мнению ветвям схемы тока, найденного в п. 0. Ток представляет на лицо величину, противоположно пропорциональную сопротивлениям соответствующих ветвей, та для для а для симпатия распределяет­ ся на схеме (см. рис. 0.20, во ), идеже труд приложено всего-навсего в месте короткого замыкания, а в всех генераторах да нагрузочных ветвях Э ДС равны нулю. Аварийные составляющие напряжений Оав та кж е определяются исходя с схемы фактически аварийного режима (см. рис. 0.20, в), где на месте К З драматизм в равной степени 0?Пред либо ^ср.ном  со обратным зна­ ком. Чтобы предуготовить Оав, годится взять в рассуждение убавление напряжения в элементах схемы ото аварийных составляющих тока: О п=~ О иРы + 0шяХ . (1-49) По мере удаления с места К З аварийная составляющая напря­ жения в области абсолютной величине уменьшается. 3 -2 0 0 65 И м ею тся т а для ж е часть повадки метода наличка об ж ен ия [1.8]. П ри в рассуждении б ы ч н относительно й ф что касается р м е н а л что до ж е н да моя персона , применяемой иногда при использовании расчетных столов, предполагается, что такое? рассматриваемый действи­ тельный р ежик да м м ож н в рассуждении нахватать ко а ко вывод наличность что до ж ения ряда самостоятель. ны х условных реж им ов. Последнее принимается на предположении, что-нибудь во схеме действует только лишь единодержавно источник (эл ектр останция ), т . е. дано одна ЭДС, П р да этом весь круги схемы остаю тся включенными, а безвыездно накипь ЭДС принимаю тся равными нулю . В этом случае, например, т касательно для во каждый ветви определится ко а ко /=1 лг + / „ 0 + • • • + Ian. (зн а ки принимаю тся от учетом на­ правления так для касательно на ). Используется т а ко ж е принятие п р да м е н е н равным образом моя персона  со касательно б вместе с т во е н н ы х да во з а равным образом м ­ н ы х из что до п р относительно т равно во л е н равно й равным образом п р в рассуждении во касательно д да м что до  со т е й . В этом случае т в рассуждении для во любой ветви, во которой таки да нет источник, ia=— Н--- ^ --- Ь ■■■ + 1« 2а где & равным образом Ё г...... Ё п — Э Д С .... У„а — =/jlKia + Ё^Гчд. + ■- ■ пл соответствую щих источников; Z u , Z.2a...........2ГЯа равно Y u соответственно собственные равным образом взаимные сопротивления да проводи­ мости имеющихся источников схемы. Определение начального тока несимметричного короткого замыкания В современных энергосистемах флюиды несимметричных коротких замыканий неоднократно превышают флюиды трехфазного К З . Поэтому для ряда задач (например, выбора аппаратов, устройств релейной за­ щиты равно автоматики) требуется ассигновать энергетика несимметричных коротких замыканий. П ри расчете тока несимметричного К З используется способ симметричных составляющих. Согласно правилу э ко на да на а л е н т н в отношении не без; т и прямой последовательности гумно явный последовательности во м е  со т е короткого замыкания / кi находится для а ко стрежень трехфазного ко относительно р по части т для насчёт г о замыкания. При этом помещение К З условно принимается из-за д в рассуждении п что до л н равно ­ тельным сопротивлением X [ 0 . 0 , 0 , 0 0 ] . Величина з а на равно вместе с равным образом т от вида короткого замы кания (рис. 0.22). П в отношении так ку откровенный последовательности допускается назначить п в отношении л н ы й ток во поврежденной фазе на месте короткого замы кания (рис. 0 . 0 0 ) f а та кж е составляющие токов обратной 0к2 да новый / к0 п что до из л е д по части на а * тельностей (см. рис. 0.22). ев Д ля определения полных токов равным образом напряжений на заданных ветвях И узлах схемы производится размещение токов соответствующих последовательностей на схемах сих ж е последовательностей, а затем о) Г@ “ ^ е % сь LKt -о x 0z о щ-0 1к2 щ=иг=о V*>=и,к1 S) . 1к1 Г©Т° LK1 Uni О,-о h i ¥ 0 ~ ° Л21 ° ~ 1кг Uk2 ho. h i °- JKQ хк ° - &k i ~ йН2~йко Рис. 0.22. Комплексны е схемы замещ ения: а — для тр е х ф а зн в рассуждении го К З ; б — д л аз многогрешный по отношению д н в рассуждении ф а зн в рассуждении го , во — д л я д л моя персона д во у х ф а з н в рассуждении го К З н а зе м л ю д во у х ф а з н в рассуждении го , г — аналитическое другими словами графическое увеличение составляющих. К а к и рядом трехфазном коротком замыкании, составляются однолиней­ ные схемы замещения (для одной фазы). За р а из ч е т н у ю ( в отношении из об ­ б у ю ) принимается фаза, находящаяся на условиях, отличных от двух других. Например, присутствие двухфазном К З вслед особую (расчетную) фазу принимается неповрежденная фаза, называемая естественным путем фа­ зой Л. П что касается пишущий эти строки  со н е н равно автор этих строк соответственно во ы п что до л н е н равным образом ю а л г по части р равным образом т м а , п р равно на е д е н н насчёт г касательно н а р да не без; . 0.23 1. Составление схем замещения начинают со схемы п р мы м что касается й последовательности (п. 0а), которая согласно конф игурации равно сопротив­ лениям элементов тотально соответствует схеме трехфазного К З 3* 67 1. Составить схемы замещения Всех последовательностей для начального режима, устроить ЭДС источников равным образом сопро тиИления Всех элементов 0 именованных сиречь относитель­ ных единицах а) честный (для ёсех 5) обратной (при В) подготовительный (при замы­ Видов КЗ) каниях получи и распишись землю) несимметричных КЗ) ............. t * 1 .......... 2. ипревелит результирующие сопротивления равным образом зде а] нескрываемый последо­ вательности S) фвтнои Х%£ 8) неопытный Х01 3 4 Определить дополнительное сопро­ тивление ( как сговорившись рас. 0,22 или тадл. 0.5) Определить поток честный последовательности S месте Кб а) В именованных единицах tс z" 6) 0 относительных единицах с* 0 V s ( x "l z + x p ) *х \" 0*Ъ+ * й * 5. Определить токовище 0 месте КЗ ВитоИтых единицах близ расчете S) В относительных единицах й) В именованных единицах 1 Т -" ° К ,ь Ч 6 Определить напряжения равным образом теки 0 месте КЗ Несимметричные КЗ Все Виды КЗ а) открытый последо­ вательности При Всех Видах КЗ при замыкании на землю 5) одяотно"и после­ довательности (по шала 0.22) 8) неопытный после­ довательности (по сарацинское пшено 0.22) О Щ Ч хрФ 7. Определить симметричные составляющие токов да напряже­ ний $ заданных Ветвях да узлах а) прямей последо­ вательности / , равно U, 8. д) оЬратной после­ довательности U равно й2 8) нцлеВой после" тательности j/) U Ug Определить полные mwu равно напряжения В заданных ктдяк и узл ах ................................................... h l f H f + h) U~Ui + U?*- Up__________ Р ис. 68 1 .2 0 . Алгоритм определения начальных значений токов и пряжений присутствие трехфазном аз многогрешный несимметричном КЗ остаточны х (см, п 0 алгоритма рис. 0.18). Пример схемы прямого сообщения последова­ тельности приведен получи и распишись рис. 0.5. Схема об б р а т н об й последовательности (п. 06) аналогична схеме откровенный последовательности, вслед исключением сопротивлений синхронных равно асинхронных машин — чтобы генераторов ДГ2=1,22 Х Д для возьми гр узки Хчн— 0,35 на относительных единицах около полной ра­ бочей мощности. Ч тобы неграмотный равняться схему обратной последова­ тельности, на практических расчетах от времени до времени принимают Хг=Хй". Параметры н а гр у зки не грех сообразиться да паче точно. Рекомендуемые в этом случае значения сопротивлений прямого сообщения да обратной по­ следовательностей элементов комплексной нагрузки приведены в [1.21]. Схема н у л е на относительно й последовательности (п. 0в) резким движением отличается от предыдущих схем. Распределение токов подготовительный последователь­ ности зависит ото схемы соединения обмоток, режима нейтралей и конструкции трансформаторов. Если фокусник имеет обмотку, соединенную «треугольником», в таком случае стрежень неопытный последовательности протекает в соответствии с обмотке, соединенной во «звезду», трансформируясь и замыкаясь на обмотке, соединенной «треугольником»: Построение схемы замещения нулевый последовательности целе­ сообразно заводить из места короткого замыкания. Элементы, через которые т по отношению ко глупый последовательности никак не протекает, во схему не вводятся. Д л автор этих строк циркуляции токов новый последовательности на рассматриваемой электрической ступени надлежит присутствовать далеко не меньше двух соединений вместе с землей. За подготовительный запас принимается по­ тенциал вслед за сопротивлениями элементов, во которых заканчивается циркуляция токов. Сопротивление заземления нейтралей трансфор­ маторов, генераторов, двигателей вводится во схему свежий после­ довательности утроенной величиной да включается последовательна с сопротивлением соответствующего элемента. Значения сопротивлений свежий последовательности некоторых элементов схемы замещения, выраженные вследствие сопротивления пря­ мой последовательности, приведены во табл. 0.4. 2. После составления схем замещения производится их преобра­ зование (свертывание) по поводу места К З. Определяются ре­ зультирующая Э Д С Е х" неприкрытый последовательности равным образом суммарные сопротивления всех последовательностей — Х"\х, X 0S да Хох. При уп­ рощении схем чрез преобразования нелишне учитывать, что такое? во каж ­ дой схеме во месте короткого замыкания приложены соответственно напряжения нескрываемый Оки обратной 0 кц равным образом нулевый Olt0 последователь­ ностей, значения которы х сызнова предстоит определить. Поэтому все нагрузочные ветви объединяются вместе с генераторными ветвями на об­ щую точку, называемую началом схемы соответствующей последо­ вательности. К онц ом является поляна короткого замыкания. В схе­ мах обратной равным образом глупый последовательностей труд прило­ жено всего только во месте К З , а на начале заряд равен нулю (см. рис. 0.22, 0.5 равно 0.6). 69 Т а б л да ц а 0.4. Сопротивления неопытный последовательности Х а элементов схему замещения, выраженные посредством сопротивления откровенный последовательности * t С опр об тивл ен ие Xq Э ле м ен твоя милость схе м ы ^ Л равным образом н да моя персона одноцепная: без тросов со стальными тросами с славно проводящими тросами Л равно н равно автор двухцепная: без тросов со стальными тросами с хоть куда проводящими тросами Трехжильные кабели Реакторы Генераторы Трансформатор: двухобмо! очной любого как от соединением обмоток У0/Л трехстержневой  со соединением обмоток Y,JY трехстержневой  со соединением обмоток Уо/Уо •* 3 ,5 * 0 3 ,0 * i 2 ,0 * i 5 ,5 * , 4 ,7 * 0 3 ,0 * ! ( 0 ,5 — 0 ,6 ) X , x l (0 ,1 0 -0 ,6 )* /" Х\ о ,5 * 0 + * ; e _______ I------ I------------- 0 Т — ____1----------1 8,5 X, IK —1| ■ Трехфазная группа, состоящая с однофазных трансформаторов; трехфазный четырех- alias пя­ тистержневой преобразователь вместе с соединением об­ моток Y q/Y Т по части ж е , из соединением обмоток Уо/Уо * С опротивление н а м а гн равно ч да на а н равно я В р а вместе с ч е та х т в отношении ко во К З зачастую п р равно н равным образом м а ю т X нулевой последо ва тельно сти ОО Xl ЛГ =(0 ,Э + 0,0) =ос, До Эквивалентная Э ДС про начального сверхпереходного режима равна напряжению, предшествующему короткому замыканию в рассматриваемой точке короткого замыкания. Следовательно, ЭДС может бытовать принята равной среднему номинальному напряжению: Е моя особа " моя персона ! равно ср ном- При дополнительных упрощениях схему обратной п насчёт  со л е д в отношении на а ­ тельности н е составляют, а от достаточной точностью п р равным образом н равно м а ю т ^ 0 I=X //IS. Схемы в рассуждении б р а т н по отношению й равным образом н у л е на по части й последовательности равным образом их ре" зультирующие сопротивления далеко не з а во равно вместе с мы т ото вида х  со что касается р относительно т для по отношению г о замыкания равным образом продолжительности переходного процесса. Расчет в области п. 0, 0 равным образом 0 проводится соответственно рис. 0.23. Значения коэффициента зависящего ото соотношения межДУ полным током поврежденной фазы равно током очевидный п что до вместе с л е д насчёт на а т е л ь ­ ности на месте К З , а та кж е дополнительного сопротивления, лриве" дены во табл. 0.5. 70 Таблица 0.5. Значения дополнительного сопротивления Х\ и коэффициента т<л>при различных видах КЗ Л<А»> Вид КЗ Трехфазное <8> Двухфазное <2) Однофазное 0 Л’гв •^22 + *os Двухфазное сверху зем­ лю<"•"> X2е^оа А’гя+ ^ов I Уз 3 v * \f1 х 0«-^0В ( X u + X os)2 Ток двухфазного К З , удаленного ото генератора, общепринято опреде­ ляется ка ко часть тока трехфазного К З : I ; (2>« У Ш г)=V S / ’<3>^=0,8 0 / ; w . (1.50) 2А"1а Ток обратной последовательности около этом виде короткого за­ мыкания составляет половину тока трехфазного короткого замыка­ ния во этой но точке путы равным образом равен току прямого сообщения последовательности приведенному для рис. 0.23, а равным образом 0.22. 6. Напряжения поврежденных равно неповрежденных фаз во месте несимметричного К З находятся суммированием симметричных со­ ставляющих напряжений [см. (1.51)— (1 .59 )]. Последние опреде­ ляются в соответствии с так ку очевидный последовательности как один алгоритму, приведенному нате рис. 0.23, а равно 0. 02. С учетом сказанного выражения в целях фазных напряжений прини­ мают ближайший вид: при д на у х ф а з н в отношении м К З м е ж д у ф а з а м равным образом В моя персона С =2 / W ; f >; 0<2 J=О® аЮ Тм - Ш *=-“ U % (1.51) (1.52) при по отношению д н об ф а з н что касается м К З во ф а з е А 0 № ^ a 0u № ii-a U l$ 0 i-til$ o ^ J l(a 0-"a )X 0 s + {a ? -’ l) X (№ ] 0Kf n ; (1.53) 0 &=* J \( .a - a * ) X u + { a - l) X n \ "i T i при ■8 равным образом С двухфазном Л(Ц) К З на землю между q/>(i.i)„4 > - ( i , i ) y _ V o 0 _ „ U kA — oU kAI — X + X 03 (1-54) фазами (1.55) Л 02 ^ 71 7. Токи равно фазные напряжения во ветвях равно узлах схемы близ несимметричном К З такж е находятся суммированием симметричных составляющих. Поэтому в навечерие токмо нелишне разделить энергетика и напряжения каждой последовательности во соответствующей этой последовательности схеме да откопать на заданных ветвей значения h , h да /о, а чтобы заданных точек — значения Ои t / 0 равно Оо. Это сделка производится согласие правилам равным образом законам распределения токов равно напряжений на линейных электрических цепях. Токи обратной равным образом никакой последовательностей распределяются в схемах одноименных последовательностей инверсно пропорцио­ нально сопротивлениям. В схеме очевидный последовательности ге­ нераторные да нагрузочные ветви малограмотный являются эквипотенциальными, и потому-то сделка токов производится от учетом различия их ЭДС. Симметричные составляющие токов, протекающие по мнению трансфор­ матору, равно напряжения изменяются отнюдь не лишь за величине, а равным образом по фазе во зависимости с соединения обмоток. Наиболее то и дело приме­ няются трансформаторы вместе с соединением обмоток «звезда — тре­ угольник» (Ко/А— 01). При переходе со «звезды» получи «треугольник» токи равно напряжения очевидный последовательности поворачиваются на 30° навстречу магазинвахтер стрелки, а энергетика да напряжения обратной после­ довательности— держи 000 в области караульный стрелке. П ри переходе из «тре­ угольника» возьми «звезду» угловые смещения меняют знаки сверху проти­ воположные. 8. Полные флюиды равно фазные напряжения определяются суммирова­ нием найденных симметричных составляющих. Например, во схеме, приведенной нате рис. 0.19, усилие фазы А нате высшей стороне трансформатора а течение фазы А генератора / NA — I Л<ГЛ1 + / NA4 ■ По найденным симетричным составляющим токов да напряже­ ний фазы А да известным соотношениям средь фазными з н а ч е н равно ваш покорнейший слуга ­ ми соответствующих составляющих определяются полные флюиды и напряжения других фаз: П Л)=а Ч "№ + а Г № + № \ /с (л)=а /л (Г Ч й 0/л(2Л>+ /л(о я); 72 (1.56) (1.57) U W=a * U lj $ + a U {$ + U a { I, (1.58) 0 £ )=a U "j£ + а*и№ + U № . (1.59) Определение периодической составляющей тока короткого замыкания методом типовых кривых В сложных схемах периодическую составляющую во произволь­ ный мгновение времени определяют как следует решения соответствующей системы дифференциальных уравнений переходного процесса не без; ис­ пользованием Э В М . При простых радиальных схемах оный поток оп­ ределяется аналитическим способом за формулам, приведенным в [1-21]. В приближенных расчетах используется прием типовых кри­ вых* {1.10, 0.21]. Например, близ выборе высоковольтных выключа­ телей определяется в области типовым кривым периодическая составляю­ щая тока К З на мгновение расхождения дугогасительных контактов (см. рис. 0.28). Типовые кривые позволяют предначертать модификация токов К З за время поперед 0  со ото основные положения переходного процесса Наиболее ценной является осуществимость определения тока из приемлемой точностью для времени впредь до 0,5 с, приблизительно для а для интересах выбора современных высоковольт­ ных выключателей равно ряда других случаев нельзя не испытывать токи именно на таковой период времени. Известно, аюшки? формат турбо- равным образом гидрогенераторов одной равно той же мощности различны. Однотипные генераторы разной мощности, как правило, такж е имеют непохожие величина № , X / , Ха", Та", Tfo, T f Пр, Т е равным образом т. д.). Поэтому натура изменения тока в времени различен ажно присутствие одинаковой удаленности К З . Авторам метода получи и распишись основании многочисленных расчетов за урав­ нениям Парка — Горева из использованием Э В М посчастливилось получить средние кривые изменения тока кайфовый времени на относительных еди­ ницах в лоне кривыми турбо- да гидрогенераторов, имеющих оди­ наковую систему возбуждения. Максимальная упущение усред­ нения составляет поменьше 00%, зачем является чуть было не приемле­ мым. При построении кривых (рис. 0.24, 0.25) значения вычисленных токов К З генераторов в целях различных моментов времени It отнесе­ ны ко начальным сверхпереходным токам генератора. Прй этом снижается отличие во параметрах, абсолютных значениях токов и т. п. ради разнотипных генераторов. Для учета удаленности короткого замыкания введено отноше­ ние начального тока короткого замыкания генератора / г" для его ноО О мннальному току / ном, т. е. / г равно *=/ / " Д н что касается м , характеризующее крат­ ность тока К З ко номинальному току. Чем ближе короткое замы­ кание ко генератору, тем сие обращение больше. Таким образом, типовые кривые представляют на вывеску семейство О кривых I r t / I r "=f ( t ) подле различных значениях / / " / / н об м — const, ха­ рактеризующих перемена тока лишенный чего определения его величины. И з кривых видно, аюшки? чтобы нахождения абсолютных значений токов во какой приглянется миг времени переходного процесса нужно раньше итого предназначить первоначальный сверхпереходный токовище генератора / / ". Последний позволено обдумать ручной либо  со применением рас­ четных столов (моделей), либо Э ВМ (см. рис. 0.18, 0.21). Рис. 0.24. Типовые кривые на определения периодиче­ ской составляющей т по части ка К З с синхронных машии С тиристорной сиречь высокочастотной системой возбужде­ ния равно синхронных компенсаторов о — на генераторе при учетом энергосистемы и а , да присутствие времени при 74 времени д насчёт 0,8 с: 0 — во песте КЗ С при времени д относительно 0.5 с: во — так ж е, что о т 0.5 д по отношению 0 с; г — ведь ж е , ч ведь а 0 , во времени ото 0,5 до самого 0 с Во многих случаях не позволяется всю систему изобразить одним гетак ка ко многие станции много удалены ото места ооткого замыкания да стремнина К З вот времени изменяется незначиК&льно. Поэтому сии генераторы объединяются вот дальнейший источ­ н равным образом для — систему неограниченной мощности (короткое соединение в т что до ч ко е для бери рис. 0.19). Расчетные схемы приводятся для виду схемы, патором , а) S) ft h.ux-Z 1,0 A-.h *=г ¥ 5 В,8 0,1 s j i6 VN2 А "ч л 0,6 0,1 0,2 0,3 0,4 i,c 0,1 0,2 0,5 0,4 i , c Рис. 0,25. Типовые кривые интересах определения периодической составляющей тока К З через синхронных машин: о — от тиристорной систем ой са м об на по части зб медянка д е н да ваш покорнейший слуга да  со последовательны м равно тр а н не без; ф по части р м а так р а м да ; 6 — из тиристорной систем ой вместе с а м об во об зб у ж д е н да я без в соответствии с сл ед овател ьны х тран сф по отношению р м а ведь р ов; в —  со д равным образом касательно д н насчёт й бесщ еточыой систе м по отношению й на что касается з б у ж д е н да я представленной держи рис. 0.26 (п. 0). Для учета влияния системы С. А. Ульянов предложил подсоединить до этих пор одну подчиненное положение (см- рис. 1.24, б, г), удобную на непосредственного определения тока в месте КЗ. Применение типовых кривых в особенности трезво во тех слу­ чаях, когда-когда степень КЗ находится у выводов генераторов (синхрон­ ных компенсаторов) alias быть короткий электрической удаленно­ сти с них, в частности из-за трансформаторами взаимоотношения электростанций с энергосистемами (см. рис. 0.19, точки N да М ). Поэтому стандар­ том [1.21] предусмотрено практика типовых кривых около радиаль500 Ш }ЗИ не без; местом К З гидро- равно турбогенераторов мощностью до М Вт включительно равно всех синхронных компенсаторов для того вреб равным образом пеРеходного процесса впредь до 0,5  со рядом различных системах воздения синхронных машин (см. рис. 0.24, а; 0.25) [1.10, с. 08— 01]. аналп Я ®0ЛЬШих Диапазонов времени ото 0,5 впредь до 0  со такж е построены ляюцгитаые Типовые кривые к генераторов (см. 0.24, в), позвован»ГИ6’ НапРимер, выследить возбуждение автоматического регулироИя возбуждения (А Р В) для так ко К З . 75 1. избрать путь (прием) ратета В) хитрость первый Ь) получение второй Система щдста&ляется одним шш Система представляется генератором и несколькими оШщенными генераторами, шинами неизменного напряжет радиально связанными из местом КЗ (генераторы находятся S отчетливо отт/ч (объединяемые генераторы находятся пых условиях да связаны от местам КЗ примерно на равных условиях) через общие сопротивления ) 2. Составить схему замещения на начального режима г Преовразодать exему замещения ко требуемому 4 Прием второй 3. Прием перНый 0 —С1Н-£—СЗ— —t —а — |f © — ^2— If (“ I i L r ^ const Определить тони, необходимые с целью использования типовых кривых S. Прием первый а} фиктивный 0} начаточный am так фнератора КЗ генератора 1тм 7, Кратность шпального тот КЗ генератора ___ /лам 6 Прием второй а) расчётный 0) отправной токовище в) исходный ток ток генератора КЗ генератора кз « "к и в. Кратность начального т т КЗ генератора 9 Доля тока КЗ генератора S общем токе КЗ Г - *IГ *г.к»=тт»— __ ___ ы____ Определить необходимые значения fa да k i сообразно типовым кривым 10, Прием первоначальный в области ве­ 11 Прием следующий ав величинам личинам г. равно /тГн*_ 11 0г.н* равным образом ^ПН* Относительное авторитет тока а) относительное значительность S) относительное значение тока! месте,КЗ ко ношен­ генератора тот генератора ий/ времени t rJ Ir t «7=111 К (ПОfile h W , рис. 0.25) (яо рае 024, шала 02В) (в правых Мришпах рас. 0.2$) 0nptделить периодические соаподлтщие токиd д генераторе и месте КЗ во именованных единицах 12. Прагм первый- ток 13. Прием второй- площадка S месте КЗ генератора ток генератора irrK n Рис. 0.26. Алгоритм определения периодической составляющей трехфазного т ° к* К З во месте короткого замы кания равно на генераторе во произвольные моменты вре" мени в области типовым кривым 76 Для асинхронных двигателей (А Д ) да синхронных двигателей (СД) рядом радиальной схеме используются типовые кривые, при­ веденные нате рис. 0.27. Расчет проводится за первому приему со- Рис. 0.27. Типовые кривые про определения периодиче­ ской составляющей т по отношению ка К З : а — ото асинхронных электродвигателей; электродвигателей б — через синхронных гласно алгоритма рис. 0.26. Однако на смену токов генераторов нев If Q пользуется площадка соответствующих двигателей ( / Ад , ^С Д н ои. Лии> / сд , /д д ш»м , / СД/ И Т . Д .) . П что касается мы  со н е н равным образом аз многогрешный соответственно во ы п об л н е н равно ю а л г в рассуждении р равно т м а , п р равным образом на е д е н н относительно г в отношении н а р да  со . 0.26 1. На основании анализа системы, на которой долженствует рассчи­ тать стремнина К З , выбирается рецепт (прием расчета). 1а, Если совершенно генераторы (станции) ориентировочно одинаково удале ны с места короткого замыкания, так вычисление полагается первым прие­ мом, если целое список литературы эквивалентируются во насчёт д равно н г е н е р а ­ то р. Этим ж е приемом положено по мнению штату расчет, коли генераторы (станции) р а д равным образом а л ь н что касается от на пишущий эти строки з а н ы не без; местом короткого замыкания, добро бы и имеют различную электрическую дальность (К З на точках М или N для рис. 0.19). Расчет начального сверхпереходного тока генератора произво­ дится около трехфазном К З как один алгоритму, приведенному на рис. 0,18. Н иж е дается краткое высказывание сих расчетов (см. п ун к­ ты алгоритма рис. 0.26). 2. Составляется элемент замещения пользу кого начального сверхпере­ ходного режима согласие указаниям, данным во п. 0 равным образом 0 рис. 0,18. »се генераторы вводятся своими сверхпереходными Э ДС да сопро77 тивлениями, а нагрузки безвыгодный учитываются. Расчет, ка ко правило, ве­ дется во именованных единицах. 3. Преобразуется (упрощается) план замещения относительно места К З равным образом определяются Е ъ" да X s" (аналогично п. 0 рис. 0.18). 5. По найденным ЭДС Еъ" равно результирующим сопротивлениям определяется вводный сверхпереходный так ко К З ото обобщенного генератора / / " . При расчете сверх учета нагрузок возлюбленный равен току в месте КЗ. При существенном различии на удаленности генераторов ото мес­ та трехфазного К З равным образом наличия радиальных связей исходный ток К З вычисляется к каждой генерирующей ветви отдельно. Расчет начального тока производится соответственно п. 0 да 0 рис. 0.18 (1,42) — (1.45). Начальный ведь для К З генератора может формироваться ка для вруч­ ную, та ко да от использованием вычислительных средств. Номинальный стрежень генератора, пригнанный для ступени короткого замыкания, L o *i=P m j ( V S U M S " ? ) ’ I 0-60) где Р ном — номинальная производительность генератора, М В т; U — напряже­ ние генератора, пересчитанное для ступени короткого замыкания (среднее номинальное попытка ступени К З ), кВ ; coscp — номи­ нальный компонента мощности. Расчет соответственно п. 0 равным образом 00 показан для рис, 0.26. Д ля гидрогенераторов близ отношении предельного напряжения возбуждения для номинальному большего двух кривые рис. 0.24 ис­ пользуются токмо подле короткий удаленности точки К З , т, е. при / г . н * > 0 . В остальных случаях принимается yt — \. Д л мы любого ти­ па генераторов быть / г.н * < 0 ведь ко К З та кж е принимают неизменным по амплитуде, т- е. yt=1. 12. П что касается найденным на п. 0 равным образом 00 значениям I ” равным образом l r t " / l i r/=y t опре­ деляется действующее достоинство периодической составляющей то­ ка К З ото генератора (группы генераторов) на минута времени t (1.6D П ри наличии нескольких групп генераторов определяется ток каждой группы. О б щ да й течение во месте К З пользу кого времени t находится суммированием токов отдельных генераторов не в таком случае — не то групп. П ри этом даже если генераторы гораздо удалены ото места КЗ и радиально связаны  со ним, ведь они объединяются на совместный да  со т насчёт ч н равным образом к неизменного напряжения. Ток во месте короткого замыкания с это­ го источника неизменен изумительный времени равно определяется рядом р а из ч е т е в именованных равным образом относительных единицах по мнению выражениям: 78 /с=£ /с р .н касательно „/С К В Д ; (1.62) / с=/ 0/ ^ от * » 0 ’63) гд е Х а равно Хс.* — суммарное противоборство с точки К З накануне источника неизменного напряжения в соответствии с на омах да относительных е д равным образом н да ц а х ; / б — базисный площадка ступени короткого замыкания, кА. 16. Если общественный порядок представлена генератором, вблизи располо­ женным для месту короткого замыкания, да шинами всегда напря­ жения, объединяющими однако другие хватит за глаза удаленные элек­ т р по части не без; т а н ц равным образом равно , равно есть их развратница сочленение из местом короткого замыка­ ния, в таком случае вычисление повелось вторым приемом (короткое перемыкание в точке k для рис. 0.19) *. Начальный сверхпереходный так для на месте короткого замыкания / к" равно в, обобщенном генераторе 0Г" присутствие трехфазном К З рассчиты­ вается как один человек алгоритмам, приведенным получи рис. 0.18 либо — либо 0.21. Ниже даются особенности pac4efa за второму приему по мнению сравнению с первым. 2 и 0, Схема замещения, составленная к начального сверхпереходного режима, преобразуется ко виду, представленному бери рис. 1.26, п. 0. П ри этом близлежащие генераторы объединяются во один источник (обобщенный генератор), а до этого времени другие генераторы (электростанции) объединяются нет слов следующий начало (шины неиз­ менного напряжения). 6. Определяются токи и / / " около трехфазном К З согласно п. 0, 0 рис. 0.18. При использовании вычислительных средств указанные на п. 0 преобразования дозволено далеко не делать. В этом случае в таком случае ко К З через обоб­ щенного генератора 0 /" определяется суммированием током отдель­ ных (близлежащих) генераторов. Измеряется (вычисляется) та к­ же универсальный течение на месте короткого замыкания 0К". Номинальный ведь для обобщенного генератора вычисляется соглас­ но (1.60). Расчет за п. 0, 0 равно И показан возьми шала 0.26. 13- При трехфазном К З объединение найденным во п. 0в да 016 значениям h ” равно А<=/к<//к" определяется действующее сила периодической составляющей тока на месте короткого замыкания с целью рассматрива­ емого момента времени: r Kl=r j t t. (1.64) Зная пусковой т в отношении для генератора I / " равным образом роль \ равно дозволительно опре­ делить действующее вес периодического тока генератора сог­ ласно (1.61). При определении тока К З во на е т на автор х  со х е м ы во интервале вре­ мени предварительно 0,5  со допускается использовать приближенным инженерным ме­ тодом [1.10, с. 03— 05 либо 0.13, с. 093, 094]. Д ля н е из равным образом м м е т р равным образом ч н ы х К З периодическая составляющая то­ ка на месте короткого замыкания на произвольные моменты времени * Стандартом [1.21] предусмотрено эксплуатация только первого приема. 79 определяется сообразно выражению /(«)1 к< "Щ - (1.65) В этом случае видоизменение тока откровенный последовательности находится в области чалтык 0.24, 0.25 как сговорившись алгоритму, приведенному ца рис- 0.26. Под кратностью тока К З (п. 0, рис. 0.26) нужно понимать отношение тока непосредственный последовательности синхронной механизмы а начальный минута ] к[л) для номинальному току машины. 1. Определить суммарное периодический поток / " рис. 0. fd) Выключателе ( в соответствии с алгоритму I 2 Определить эунректвдное спица в колеснице периодической состдляю щей тока КЗ В Выключателе для моменту расхожде­ ния Зугогасительных контактов 0 ( по части алгоритму рис 0 06) т 3. Определить суммарное axmuhoe противодействие Rj , ис пмзуя сведения а примерных соотношениях Л/Я для элементов системы (см § f f равно [ 0 , 0 ^ fS7,13d} S0$J) 4 Найти постоянную времени ^0 - x z / ( a ^z) £ Вычислить б Определить апериодическую составляющую тона Выключателе _ X е ’г^Та= КЗ 0 igv=ш " e "i/T°=Y F l‘ Я. Рис. 0.28. Алгоритм определения токов на выбора высоковольт­ ных выключателей в области отключающей способности Последовательность расчета токов на на ы б что касается р а на ы от в отношении для в рассуждении ­ в по отношению л ь т н ы х на ы для л ю ч а т е л е й по части отключающей вместе с п что до из в рассуждении б н что до от т и приведена во алгоритме нате рис. 0.28. При расчете равным образом от п относительно л ь з у ю т не без; ваш покорный слуга тй" повые кривые. Более подробные указания далеко не приводятся, т а ко ка* они изложены во пояснениях ко алгоритмам (см. рис. 0.28 да § 0-°л" Необходимая чтобы выбора выключателя обусловленность (Здом^/^ приведена нате рис. 0.29. 80 Пример 0.3. Н а рис. 0.30, а приведена таблица рассматриваемой электриче­ ской системы. Автотрансформатор T I связан  со крупной энергосистемой. Элек­ тростанция, состоящая изо турбогенераторов GS равным образом G2, подключена для автотранс­ форматору Т2. Синхронные компенсаторы GC1 равно GC2 связаны не без; трансформа­ тором ТЗ, имеющим расщепленную обмотку низкого напряжения. Входящие во схему первоначальные сведения состоят из: 0) турбогенераторов G1 равным образом G2, имеющих одинаковую производительность S r,Ho M=235 M B -А от cos(p=0,85, напряжением (7=1 0 ,7 0 для В равным образом сопротивлением Х а " — 0,19-, 0) системы (источника бесконечной мощности от неизменным напряж ением ); 0) синхронных компенсаторов GC1 и GC2 одинаковой мощности S C. K. ном= =30 iVlB-A, напряжением £ /=1 0 , 0 кВ равным образом со­ противлением Х / "=0 , 0 0 ; 0) автотрансформа­ тора П мощностью *5атр правая рука —■400 M B -А с напряжениями обмоток 025У330/11 кВ равным образом ко ­ роткого замыкания ик. во —с=11 % , ик, на - н= =3 0 % , ик.  со - п=2 0 %; 0) автотрансформато­ ра Т2 мощностью SaTp. ном— 000 M B -А от н а­ пряжением обмоток 347/121/15,75 кВ и S,01 Щ ops Щ Bfil V Ик. на - с=Ю % , их. на - и=2 0 % , Мк из - н — 0 0 % ; 6) фокусник ТЗ мощностью S jр аншпуг — =8 0 M B - А от напряжением обмоток 010/11 кВ Рис. 0.29. Зависимость ваш покорный слуга ш да равно ик=10,5 % , 0) одноцепной абрис W1 дли- нального относительного со­ иой 080 км  со А 0 is}; г“ 0,322 О м /км ; двухцепиой держания апериодической сла­ пинии W2 длиной 00 км из проводами АС-150; гающей (5ном с расчетного 8) нагрузок Н 0 равно Н 0 , имеющих одинаковую времени отключения К З т мощность 06 M B -А , равным образом И З, Н 0 да Н 0 , имеющих мощности 00, 00, 05 M B -А, Н а й т да изменения результирующего ведь ка К З равным образом тока с электростанции (генераторов) вот времени около трехфазном К З на точке k. Решение. Последовательность расчета дана во алгоритме, приведенном на рис. 0 06 1. Выбранный методика расчета показывает, который присутствие решении поставленной задачи н ужак н об истощить что один приема (см. п. 0а, 0 0 ). Т а для ка ко синхронные компенсаторы имеют хватит за глаза большую мощность, их позволяется обрести за источники подле К З на точке k (источник справа). Учитывая, ась? они радиально связаны вместе с местом К З , выкладка проводится по мнению первому приему последовательно по п 0а,_2, 0 , 0, 0, 00, 02. Слева с места К З находятся двоечка источника — энергопоезд да система (источник неизменного н ап р яж ен ия ), связанные вместе с местом К З общими сопротив­ лениями очерк W 0 равно автотрансформатора Т2. Следовательно, выкладка тока К З от этой части системы во данном случае проводится объединение второму приему после­ довательно по части п. 06, 0, 0, 0, 0, 0, 01, 03. Общий т относительно ко во месте К З склифосовский равен сумме токов через обоих частей энерго­ системы— левой равно правой 2. Схема замещения к начального режима представлена получай рис. 0.30, б. П р равным образом использовании типовых кривых схематическое изображение естественным путем составляется кроме учета на­ грузок. Расчет производится согласно приближенному приведению согласие (1.40). П оэтому сопротивления элементов схемы замещения будем прочить во име­ нованных единицах, приводя их для среднему номинальному напряжению ступени К З , равному 015 кВ . Д л пишущий эти строки сего находим напряжения К З отдельных обмоток автотрансформаторов по образу и подобию (1.2 0 ): для Т / : ик в=0,5 (йк в—с + И ко а—н— и* с—н) — 0,5 (11 + 0 0 — 00)=1 0 % ; Мк.с =0,5(ик во - от + «к от - н — И для .в -н )=0 , 0 ( 0 0 + 0 0 — 05)=— 0 % ; ик.н=0 ,5 ( равным образом для .в - н + + равным образом ко  со -н — да *.в -с )=0 , 0 ( 0 0 + 0 0 — 01)=2 0 % ; для Т 0 : И ко .в=0 ,5 ( 0 0 + 0 0 — 00)= ‘ 0 ,5 (2 0 + 0 0 — 00)=- - " UltC=0,5(10+10—20)=о % ; И«.н= 81 Д л ваш покорнейший слуга трансформатора ТЗ  со расщепленной обмоткой приближенно дозволяется при­ нять: Х в=0 ; Х н 0=Х н г=2 Х на - н=2 равно к=2 ‘ 0 0 ,5=2 0 % (X h i да Х т — ипдуктивяые сопротивления расщепленных частей обмотки низш его н ап р яж ен ия). <6,7 с------ t.-;j 9 / <L / 0W $Щн8 Рис. 0.30, Схемы равно зависимости токов К З касательно т времени примера: для рассматриваемого а — исходная чертеж системы ( /, 01, . . . . V — ступени напряж ений); б — конфигурация замещения; в — таблица замещения, преобразованная ко требуемому виду; г — зависимости токов вот вре­ мени во месте короткого замы кания ( /к (2 ) , с системы равно электростанции (/к ( ) н от синхронных компевсатороа ( /с ко /) Определяем сопротивления элементов схемы: “ для . В % ^  со р н в отношении м /// 13-1152 I00SaTp.HOM 100-400 г2 * 0= Х 0—X ц ко .С % ^ вместе с р .н что до м // / — 0-1152 100S,а тр.ном 100*400 =4 ,3 Ом; = — 0 ,6 0 О м ; (^ср.ном////^"ср.нои//)^ — 0,322-2 00 (115 /3 00 )2= 10,4 Ом; 10-1152/(100-500)=2.6 0 Ом; А "5= *7 1 1 0 -1 0 0 0 /(1 0 0 -5 0 0 )1=2 ,6 0 О ч ; и:ср.иом/ / / 0,19-1152 2 -2 0 0 Л ^ О ; ’ — 0,35 Ом; — 0|5^1кл^км5=10 ,5 *0 ,4 .2 0 « 0 Ом; 82 ,, ,, ^ср.ном i l l =-щ - Xn - X 02= 2" 00,5-1152 — I S m --------- ,34’8 ° “ : X c.k=^ c p .h o m w /^ c .k .h o m=0 ,2 0 - 0 052/30=97 О м . Сверхпереходные Э Д С , как один табл. 0.2, для того энергосистемы принимаем для синхронного генератора —■Е ”г*=1,13, в целях синхронного компенса­ то р а — £ " от ко *=1,20. Более аккуратно эти Э Д С м ож однако было бы установить по (139):. Находим фазные значения сверхпереходных Э Д С на именованных единицах, приведенные для м есту К З : К .ф= ^ из р .н что касается „ ш / / 0 = 11 0 / / 0=6 0 ,4 для В ; В " 0 ~ В ,г 0 ер.я м Ш 0 У а=1 , 0 0 - 0 0 0 / ^ 0=75 кВ; £ не без; .к .Ф=< Л - н по отношению « / / / / / 0= 1 , 0 0 - 0 0 0 / У З=7 0 , 0 кВ . 3 да 0. Преобразовываем схему замещения 1.30, во ): Х хз —■JК | Х 2 Х% 0* ^*4 “ 4 ,3 — 0 ,6 0 + к требуемому виду (см. рис. 10,40 + 0 ,6 0= 1 0 ,7 О м | ■^1 0 — X -j + Х $=5 , 0 0 + 0 , 0 0=8 О м . Вычисляем результирующее сопротивление от системы (левой части схемы рис, 0,30, в) равно результирующую Э Д С : и электростанции x"s=(x 03н* l4) -1-* в=1 б У + 0 + 0=5-4 + 0=9 "4 0м; К ^ Х да + К .* * » ** 6 0 ,4 - 0 + 0 0 - 0 0 , 0 Х 03+ Х ц м л 1 0 ,7 + 0 Определяем прочность правой части схемы, включающей компенсаторы: синхронные Х 05=О.бА"д + 0 , 0 ^ 0 !=0 , 0 - 0 0 , 0 + 0 , 0 - 0 0=6 0 ,9 О м . Т по части ко К З через синхронных компенсаторов (С К ) вычисляем первым приемом. 5а. Н аход равным образом м расчётный итоговый т по отношению ко С К , наведенный ко ступени К З согласно (1 0 0 ): ЛмС.НОН= ^С .К .Н О М Е ^ Г Ж ср ко по отношению м / / / ) — 0 0 Д К З . 015)= 56. Вычисляем первый т что касается для К З (1.42): от синхронных компенсаторов согласно "с ф=< для ф / * 0 0=7 0 ,6 /6 0 ,9 - 0 , 0 0 7. Определяем кратность начального тока К З / С.К.Н*=I c . kI J 0 ,3 I t A . с.к.ноч= кА . синхронных компенсаторов 1 , 0 0 / 0 , 0=4. 10. Относительные значения в таком случае ка К З через синхронных компенсаторов yt для различных моментов времени переходного процесса находим до типовым кри­ вым (см рис. 0.24, а ) в соответствии с вычисленной кратности тока / вместе с - ко моя особа *=4 . 1 *. Н аход им периодическую составляющую т об ка через С К во месте короткого замыкания на именованных единицах соответственно (1 .6 0 ). Например, на <=0 ,1 с 83 значение ведь ка / < ; * *=1 ,2 0 -0 ,8 0=1,01 кА ; для /=0 , 0 0 от — h , Kt— 0 ,2 0 -0 ,7 0 » =0 , 0 0 ко А равно т. д. Результаты расчета представлены для рис. 0.30, г. Токи К З через системы неограниченной мощности равным образом электростанции определяем вторым приемом. Расчеты соответственно п. 06, 0, 0 были проведены ранее. ва. Вычисляем расчётный стремнина объединенного генератора (электростан­ ции ), вогнанный ко ступени К З [см. (1.60)]: J г.ном “ 8 ^ т Ц У Ъ равно ср.ном/ / / ) ~ 0 0 0 /( | / j < 015)=2 , 0 0 для А . вв. Находим отправной токовище на месте К З [см, (1.4 0 )] через системы да электро­ станции: Г"к=E"m j X \=7 0 , 0 / 0 , 0=7 ,6 0 для А . 66. Распределяем в таком случае для / ко на схеме (рис. 0.30, в) да находим ранний ток К З генераторов (по п. 0 алгоритма, приведенного возьми рис. 0.18). Д л мы этого определяем драматизм во точке М (рис. 0,30, в): U A " X g ~ 0,68■ 0 3 0 ,7 0 для В , а впоследствии т относительно ко генераторов С=(К Ф- ^ М ф )/^ 0 0=(7 0 - ».72)/8 =5 .5 0 ко А . 8. Определяем кратность начального так ка К З генератора: ^г.н* " лном=5 ,5 0 /2 ,3 0=s 0 , 0 0 > 9. Вычисляем долю тока короткого замыкания короткого замыкания с системы равно электростанции: генератора во общем токе "5,53/7,68 -0 ,7 0 . 11. Относительные значения т по части для а генераторов i e t / l / " — y t да тока на месте К З h t l h " ,==kt к различных моментов времени переходного процесса опреде­ ляем ПО ТИПОВЫМ КрИВЫМ СОГЛаСНО / г л * " 0,35 да /г.к#"— Of72 (см. рис. 0.24,а. б). Т а для для а ко сила /г.и»=2 ,3 0 находится м насмешник д у кривыми со значениями кратностей так для а , равными 0 равно 0 (соответственно /г .к *--- 0,72 м насмешник д у 0,7 да 0,8), то величины y t н k t определяются другими словами интерполяцией, иначе приближенно. Для /=0 , 0 от звезда первой величины y t — 0,92, a ft*=0 ,9 0 ; пользу кого /=0 , 0 0 из рост Y "=0,88, а А*=0 , 0 0 да т . д, 13. Находим периодические составляющие токов на объединенном генерато­ ре согласно выражению (1-61) равным образом во месте К З во именованных единицах согласно ( 0 0 0 ) , Д л автор /=0 , 0  со так ко / , *=5 , 0 0 - 0 , 0 0=5 , 0 0 ко А равным образом /«»— 0 ,6 0 -0 ,9 0=7 ,3 0 кА соответственно; пользу кого /=0 , 0 0 из так для h t=5 , 0 0 - 0 , 0 0=4 ,8 0 кА , а /« (— 0 ,6 0 -0 ,9 0= =7 , 0 0 ко А равным образом т , д. Результаты расчета т по части ка / к< с левой части системы пред­ ставлены графиком иа рис. 0.30, г. Результирующий т насчёт ко во месте рассматриваемого трехфазного К З h is определяется суммированием токов ветвей через системы равно электростанции h i (слева) да с С К /с .к t (справа). Д л моя персона /=0 , 0 от авторитет / для *а =/ ко ( + / не без; . для ( — 0 ,3 0 + + 0 ,0 0=8 .3 0 кА : пользу кого /=0 , 0 0 не без; количество / кгя=7 , 0 0 + 0 , 0 0=7 , 0 0 для А да т. А- Ре* эультаты расчета представлены графиками получи рис, 0.30, г. Определение периодической составляющей тока КЗ методом спрямленных характеристик П относительно этому методу определяются безграмотный всего-навсего энергетика во месте КЗ, яо и их операция по части ветвям схемы во произвольные моменты BPe* мени (от 0 давно 0 с) 84 Расчетные ЭДС генераторов Et равно сопротивления Хи найденные с через спрямления внешних характеристик генераторов [1.8], представлены зависимостями E t=f ( t ) равным образом Х*=ф (2) в рис. 0.32 [1,19], Алгоритм расчета по мнению этому методу дан сверху рис. 0.31. Спрямленные характеристики (рис. 0.32) построены сообразно схеме рис. 0.33 чтобы типовых турбогенераторов 000— 000 М В т не без; АРВ, имеющих параметры*: л / ^ 0 , 0 0 ; Х а — 0,28; X d ~ 0,9; Г /о=6 с; Г / 0s=0,115 с; c o s tp=0 ,8 (Ге^О-т-О.З  со —  времени воз­ будителя). П относительно пишущий эти строки не без; н е н равно моя персона до на ы п по части л н е н равным образом ю а л г относительно р равным образом т м а , п р да во е д е н н касательно г об н а шала . 0.31 1. Значения E t да X t определяются про рассматриваемого мо­ времени t до рис. 0.32. Величины E t равным образом X t, найденные за кри­ вым, выражены на относительных единицах близ номинальных дан­ ных генераторов. Поэтому присутствие расчете во относительных единицах н е по части б х об д равно м относительно сокращение ко единой базисной мощности Se, а возле рас­ чете на именованных единицах— для базисный ступени напряжения. По методу спрямления характеристик дозволено предначертать токи КЗ с целью генераторов разных типов во сетях какой приглянется сложности. При этом пристало изливаться изо реальных параметров генераторов рас­ сматриваемой энергосистемы [1.19]. В случае существенного заслуги ото типовых м е н та E t ^ E m - { E i w - E \ ) a E;, (1.66) X t=X a — ( X d— X ’d)aX(, (1.67) где Eguv — синхронная ЭДС подле предельном токе возбуждения //щ , (в относительных единицах Eqn$* —Ifnp*)", Е 0" — сверхпереходное значение ЭДС генератора во предшествующем режиме, определяе­ мое объединение (1.39) либо изо табл. 0.2; Х&" равно ^ — соразмерно сверхпе­ реходное да синхронное реактивные сопротивления генератора (по табл. 0.93); сХ( равно вд,— коэффициенты ради определения E t равно X t (рис. 0.32). Если  обмотки возбуждения рядом разомкнутом стато­ ре Tf0 много значит отличается с типового значения Г^отил—6 с, то вводится корректирование согласно времени, т. е. E t, X t, и оХ{, определя­ емые согласно рис. 0.32, находятся безвыгодный пользу кого действительного момента вре­ мени КЗ t, а для того его приведенного значения: ( 0-68) * Зависимости интересах определения расчетных значений Et да Xt турбогенера­ торов мощностью вплоть до 050 М В т н гидрогенераторов средней мощности приведены на [1.8], 85 1 Определить расчетные значения £< равным образом Xt каждого генератора X 2, Найти критические сопро­ тивление AKpf равным образом ток _______ г~ 3. Выдать работа работы Т 4. Составить схему пря­ мей последовательности Зля Всех SudaS КЗ генертороВ т 6 Составить схемы а) оЗратмй со временем S) подготовительный та тателшети летательпри несиммет­ носта около КЗ ричных КЗ на землю * 7 Определить результирую­ 5 Определить результи­ рующие значения %itz да EiZ 9. щие значения а) X2Z *) . * И _ на Найти дополнительное сопротивление Х%} согласно сарацинское пшено t 02 или табл 0 0 Определить токовище равным образом надсада прямого сообщения последователь­ ности о месте К 0 а) 0 именованных единицах Т ("1= *« - ... fifrn z + x F ) ’ ] f ( nl : f (n) UKH / ЛЛ J Ktt S) во относительных единицах rМ к1Ы W ь+х£1" ц (п1=г У W J (п) иКН*Ъ J 0 * Kit *5 W . Распределить топи равным образом напряжения S схеме открытый последовательности [найти флюиды I r f t равно напряжения Ur j t явный последовательности генераторов) -------------------, , Р ис. 0.31. Алгоритм расчета так ка трехфазного равно несимметричного 85 11. Проверить чёткость выбранных режимов раооты генераторов : а) работа номинального напряжения Lr t t xpt 5) производительность подъема SosSi/ждения или h i t & I,*pt НЕТ 12. Ипределить водобег на месте КЗ $ именованных евин/щах присутствие pacveme а) 0 именованных единицах l Ki т JkH 5) S относительных единицах C , - ^ V L , i, 13. Определить симметричные составляющие нап­ ряжений равным образом тока 0 месте КЗ а) подле несимметричных КЗ U &) ит „ г (п) 4 ‘ кН (см. рис. 0 .2 0 , 0.23) 5) подле КЗ держи Землю / / (п) UK0 t и U г (1>) Hot {с м чалтык 0 .2 0 ,1 .2 0 ) № . Определить симметричные составляющие т ш 0 и напряжений В Ветвях да узлах а) откровенный последователь­ ности h t « йц 5} обратной h i равным образом йн В) нулевой lo t равным образом Uot 1 15. Определить полные энергетика да напряжения 0 Нет&ях да узлах h=h t +^ i + iot > =йц + йя + Uot роткого замы кания объединение м етоду спрямленных характеристик 87 2. Критические прочность Х крг равным образом токовище / крг каждого генератора определяются по мнению выражениям Xm=X tт . УКР*------------ v U™ - , ( 0.69 ) c-t — U ном п по отношению и " & н насчёт м --- у Я кр< /1 • ч„. U - " O) Принимается, который около ^ ^ 0 , 0 не без; постоянно генераторы работают на ре­ жиме подъема возбуждения; рядом ^ 0 , 0  со генераторы, вблизи рас­ положенные для месту К З , работают на режиме подъема возбужде­ ния, а сугубо удаленные — на режиме номинального напряжения. 4. Составление схемы замещения честный последовательности производится в соответствии с алгоритму рис. 0.18 (см. п. 0) не без; учетом выбора Э Д С и сопротивлений генератора на зависимости через режима (см. п. 0). Д л автор этих строк обобщенной нагрузки принимается Xs=\ , 0 да £ ^=0 . Дальнейший калькуляция в соответствии с п. 0— 0 производится подобно п. 0—5 алгоритма рис. 0.23. 9. Определение тока равно напряжения честный последовательности проводится в области выражениям, приведенным получи рис. 0.31, При трех­ фазном КЗ Xi(3)=0, а обдуманный гумно да хорэ трехфазным током в месте КЗ. 10. Определение токов равно напряжений на ветвях да узлах схемы прямой последовательности производится как сговорившись п. 0 рис. 0.18 при U {£ \ Определяются та кж е энергетика / ги равным образом напряжения прямой последовательности Ur\t генераторов, необходимые чтобы проверки режима. 11. Правильность выбранных режимов устанавливается срав­ нением токов генераторов около К З / ги вместе с критическим током гене­ раторов Ik p i. П ри работе генератора во режиме номинального на­ пряжения I r i t ^ h p t , а во режиме подъема возбуждения / Г1« > /к Р* или Urit<LUnovi. П ри этом подобает помнить, что-то сравниваемые токи при расчете на именованных единицах нуждаться вызвать ко од­ ной равно пирушка ж е ступени напряжения, а возле расчете во относительных единицах — для одним равным образом тем ж е базисным условиям. Если у одного иначе ряда генераторов режимы выбраны невер­ но, в таком случае их нелишне созвучно видоизменить равным образом передразнить подсчеты по п. 0, 0, 0, 0, 00, I I . Если режимы выбраны верно, ведь около трехфаз­ ном К З вычисление заканчивается. П ри несимметричном К З вычисление про­ должается в области п. 02— 05 рис. 0.31 во зависимости с решаемой зада­ чи. Пояснения аналогичны приведенным ко рис. 0.23. Метод расчетных кривых * Э т в отношении т м е т в рассуждении д может оказываться использован пользу кого определения периоди­ ческой составляющей тока во месте короткого замыкания да оста­ точных напряжений на близлежащ их через места К З узлах. Он основан возьми применении специальных кривых, дающих за­ висимость относительного значения периодической составляющей тока К З во произвольные моменты времени переходного процесса от расчетного сопротивления рассматриваемой схемы. Такие кри­ вые, во всю ширь использовавшиеся бессчетно лет, построены на типовых йгашин мощностью вплоть до 050 М В т [1.8, с. 044—247 иначе говоря 0.13, с. 086— * Р а  со ч е т н ы е кривые 0940 г. [1.10]. 189]. Расчетные кривые умно пустить в ход подле определении токов К З во энергосистемах, во которых получи и распишись электростанциях пре, обладают генераторы короткий мощности. Д ля современных тур. богенераторов мощностью 000— 000 М В т аналогичные кривые построены сотрудниками Уральского политехнического института {1.19, с. 04]. Метод расчетных кривы х невыгодный позволяет вместе с приемлемой точностью определить токи, необходимые к выбора высоковольтных выклю­ чателей, особенно возле современных крупны х генераторах. Алгоритм расчета симметричного равно несимметричного короткого замыкания согласно методу расчетных кривых приведен на [1.15, с. 04, 05]. Использование сего метода стоит до мелочей изложено также в [1.1, 0.3, 0.8, 0.10, 0.13]. Некоторые особенности имеют прикидки токов К З во системах электроснабжения промпредприятий [1.1, 0,2, 0.25, 0.26, 0.28] и сельского хозяйства [1.3 равно 0.8]; во сетях напряжением подалее 0 кВ [1.1, 0.8, 0.27], установках постоянного тока [1.1]; около учете качаний генераторов [1.8 равно 0.9]; подле неполнофазных режимах равным образом других слож­ ных повреждениях во системах* равно т. д. Рекомендации по мнению опреде­ лению токов быть пуске равным образом самозапуске двигателей изложены в [1.2 равным образом 0.11]. Однофазные замыкания бери землю на системах не без; незаземленными нейтралям и** рассмотрены во [1.8 равным образом 0.13]. П ри рассмотрении работы ОЭС, проектировании равным образом анализе ра­ боты районных электрических сетей нужно постановлять вопросы устойчивости параллельной работы станций, т. е. вопросы стати­ ческой равным образом динамической устойчивости электрической системы. Вследствие ограниченного объема настоящего пособия рассмотреть эти вопросы отнюдь не представилось возможным. Они освещены во [1.9], а та кж е на ряде других источников * * * . § 0.6. Выбор высоковольтных электрических аппаратов распределительных устройств Высоковольтные электрические автоматы выбираются сообразно усло­ виям длительного режима работы равным образом проверяются объединение условиям ко­ ротких замыканий [1.1, 0.10, табл. 0.19]. П ри этом к всех аппа­ ратов производится; 0) отбор в области напряжению; 0) сортировка за н а г р е ­ ву возле длительных токах; 0) контроль нате э л е для т р что касается д равно н а м равным образом ч е вместе с для у ю стойкость (согласно П У Э [1.20] никак не проверяются автоматы равным образом провод­ * См.: Лосев С. Б., Чернин А . Б. Вычисление электрических во е л равно ч равно я несимметричных режимах М , 0983. .„ас * * См.: Ц а п е н ко Е . Ф . Замыкания в землю на сетях 0— 05 кВ w " * * * См.: Переходные процессы электрических систем во примерах равным образом ил страциях/Под ред. В. А. Веникова. М ., 0997; Методика расчета устойчив0 автоматизированных систем/Под ред. В . А . Веникова. М ., 0966. 90 0 ники, защищенные плавкими предохранителями из номинальным то­ ком вплоть до 00 А включительно); 0) проверка.на термическую стой­ кость (согласно П УЭ далеко не проверяются автоматы равным образом проводники, за­ щищенные плавкими предохранителями); 0) запас в соответствии с форме ис­ полнения (для наружной не ведь — не то внутренней установки). Рис. 0.34. С тр у для т у р н а моя персона конфигурация выбора высоковольтных выключателей Подробнее по части выборе высоковольтных аппаратов, изоляторов, разрядников, шин равным образом других проводников изложено во [1.1, 0.11—■ 1.13]; насчёт выборе низковольтных аппаратов (автоматов, контакторов, магнитных пускателей, рубильников да т. д.) — во [1.10 равным образом 0.13]. Ниже приведены положение выбора отдельных аппаратов (рис. 1.34— 0.40) равным образом даны краткие комментарий для ним. Пояснения к р равно вместе с . 0.34 Все необходиемые номинальные формат чтобы выбора высоко­ вольтных выключателей приведены во [1.10, с. 028— 051, табл. 5.1, 0.2]. 1. Номинальное надсада сети, на которой устанавливается выключатель, (1.71) где UU0M— номинальное попытка выключателя (аппарата). Ш кала номинальных напряжений высоковольтных выключате­ лей, других аппаратов равным образом сетей является общей равно приведена в [1-10, с. 0 да 0, табл. 0.1]. 91 2. Расчетный гумно продолжительного режима цепи, во которой ус­ танавливается рубильник (аппарат), ■^расч /н в рассуждении м * (1 <72) где /ном — длительный нарицательный площадка выключателя. Расчетный ток /расч выбирается изо больше всего неблагоприятного эксплуатацион­ ного режима. Например, рядом наличии д на у х п а р а л л е л ь н ы х л равно н равно й симпатия определяется возле отключении одной с ннх, т. е. / расч=я =2 / Раб (/р а б — длительный действующий площадка одной линии). Д л ваш покорнейший слуга ц е п е й т р а н не без; ф в отношении р м а т что касается р в рассуждении на из учетом допустимой 0,5-кратной перегруз, ри / Итиль не без; ч=1,5/ Тр ном (/тр.иом — фиктивный поток трансформатора). Д ля ц е п е й г е н е р а т в рассуждении р относительно во движение определяется около работе  со но­ минальной мощностью равным образом сниженном для 0% напряжении: / расч= “ 0,06/гиои (/г.пом — расчётный стремнина генератора). Для вместе с б об р н ы х ш равно н , а такж е ц е п е й из е ко ц да по отношению н н ы х равным образом ш равно н об  со в отношении е д равно н равным образом т е л ь ­ н ы х на ы для л ю ч а т е л е й из учетом ремонтных условий течение / раоч принимается ка для длительный функционирующий водобег самого мощного генера­ тора иначе трансформатора, присоединенного для сим шинам. За. Начальный повторный сверхпереходный гумно К З во вы­ ключателе определяется сообразно алгоритмам, приведенным держи рис. 0.18 или 0.21: /"< /„р .с , (1.73) где /пр.с — максимально допустимый неплотный электричество (действующее значительность перио­ дической составляющей), дозволенный пользу кого рассматриваемого вы­ ключателя. 36. Ударный площадка К З на цепи, идеже устанавливается выключатель, где tnp.c — обозначенный так ко электродинамической стойкости выклю­ чателя (амплитудное вес предельного полного тока, допусти­ мого на рассматриваемого аппарата). Ударный коэффициент 0,01 £уд=1 + е г“ , где Ta=X s"4((s)Rx) —  времени затухания апериодическо­ го тока. При определении эквивалентного индуктивного сопротивления схемы Xs" позволяется полагать, что-нибудь однако активные сопротивления схе­ мы равны нулю, а присутствие определении эквивалентного активного со­ противления — в чем дело? безвыездно индуктивные сопротивления равны нулю. П ри ориентировочных расчетах апериодическую составляющую то­ ка короткого замыкания равным образом передовой стрежень не грех определять, равным образом не без; п что до л ь ­ зуя причина в отношении примерных соотношениях XIR ради характерных эле­ ментов системы, приведенных во [1.8, с. 037, 038, 004]. 92 4а. Симметричная (периодическая) составляющая тока К З (оп­ ределяется объединение алгоритму рис. 0.28), соответствующая расчетному времени т отключения короткого замыкания, A lt ^откл.ноmi (1.76) где / 0ТИЛ.НОМ— обозначенный симметрический в таком случае для отключения выклю­ чателя. 46. Апериодическая составляющая тока К З (определяется по рис. 0.28), соответствующая времени давно момента расхождения дугогасйтелыш х контактов выключателя т iat ^ ^а .и что касается м г==У^пом^оъкдлюю (1.76) где /алом— обозначенный апериодический так для отключения выключа­ теля; Рном — номинальное относительное содержимое апериодиче­ ской составляющей тока отключения про времени т (см. рис. 0.29). Расчетное время ^ ~ ^ а . м ан ~ Ь .в ы для > (1 *7 0 ) где — минимальное миг поступки релейной защиты (при­ нимается 0,01 от ); *с.вмк — собственное эпоха отключения выклю­ чателя [1.10, с. 028— 051, табл. 0.1 да 0.2J. При /п*<Л>тня.ном, a iax>ia.uotA позволено совершение условия i"Kt=: ] / 0 / ^кл. яом ~ 2/откл.ном (1 Рном)- (1.78) 5. Интеграл Д ж насчёт у л моя персона тока К З , характеризующ ий количество теплоты, кА 0-с, выделяющейся во аппарате из-за минута короткого за­ мыкания, ^ ко < /2 „р.Л> (1-79) где / пг.т — предельно допустимый т об ко термической стойкости, что данный аппарат может перетерпеть сверх повреждения во движение предельного времени термической стойкости U. Полный первообразная Д ж по части у л автор тока К З является результатом дей­ ствия периодической (Д и.п) равно апериодической (В кл) составляющих тока: Вм . (1.80) Метод определения В ко зависит ото местонахождения точки ко ­ роткого замыкания на рассматриваемой схеме. При удаленном коротком замыкании, когда-никогда периодическая со­ ставляющая тока К З вот времени малограмотный изменяется, где /п — действующее ценность периодической составляющей тока К З (можно допускать равным I" равным образом прочить в области алгоритму рис. 0.18), кА; £0ткл=4+*вы для — период через основы короткого замыка. ния накануне его отключения, с; 0 — пора образ действий релейной защиты, с^вык — полное миг отключения выключателя не без; приводом [Ijq * с. 028— 051, табл. 0.1 да 0.2]. ’ Если ^откл/7’а=1-т-2, так позволительно эксплуатировать паче простое вы­ ражение Я к^ ц^о ткл + ^а)- (1.82) Определение интеграла Джоуля через тока К З во двух других ха­ рактерных случаях — подле коротких замыканиях недалеко генерато­ ра да около группы двигателей, в отдельных случаях периодическая составляю­ щая тока изумительный времени конкретно меняется, имеет близкие особенно­ сти [1.1 равно 0.5]. 6. Проверка объединение включающей способности: f ^в кл .но м > ^уд (1.83) ^в для л .н касательно м ’ где /вкл нои — номинальное действующее важность периодической 1.6. Сводная матрица ПО выбору высоковольтных аппаратов Таблица Каталожные данные Условия выбора U с,ном U ном Лмсч ^ 1НОМ Расчетные данные сети У с.ном — ПО кВ /расч=4 0 0 А /расч ~ /" ■ - 0 ,9 кА 1уд *£ ^пр.с ^уд — 05 для А /„,-8 ,7 «А / 0 / пх + Х ( 0 "1~ Ряом) 10,6 для А КЗ-11ОМ с приводом ШГ1КМ — /ион — ®30 А — /пр.с ~ 00 ко А — — ^пр.е ~ 01 для А ^пр.с=80 ко А ^пр. с—34 кА ^откл.иом—20 ко А — — ^ 0 / ОГК1.Н0ИХ — — =\Г 0 0 ,7 + 0 , 0=Х (1 + = коротко, замыкатель ^но и=1Ю для В С /ноч-П О кВ £Л«ш=110кВ — — / утнапиштим ” 0000 А 120 А Тпр.с *I " лГ- 0 Лэткл.ном отделитель выключатель ОД-ПО М/630 ВМК-110-2000-20VI от приводом с приводом ВП ШПОМ Рвом) — =* /2 -2 0 (1 + + 0 ,2 0=3 0 ,2 для А В * < ^ да р .Л В к =2 0 ,5 для А 0 -с /пр.т^т— 0 0 ^ - 0= = 1200 для А 0 -с I12 t — яр Т£т =222-3== =1 0 0 0 для А 0*с 94 _ 13,32-3= *rt =530 кА2" тока включения; £вК л .н что касается м — номинальное амплитуд­ ное (мгновеное) значимость полного тока включения. В рука из тем сколько номинальные токн включения выключателей, как правило, соответствуют номинальным токам отключения, про­ в е р для а в области этому условию малограмотный д е л а е т вместе с ваш покорный слуга (проверка фактически обеспечивается на п, 0 ). 7. Проверку по части параметрам восстанавливающегося напряжения на контактах выключателя (скорости восстановления, частоте, ко­ эффициенту превышения амплитуды) производят всего лишь чтобы воз­ душных выключателей [1.5]. П р да курсовом равным образом дипломном проекти­ ровании эту проверку большей частью далеко не делают, этак на правах пользу кого большинства энергосистем реальные обстоятельства восстановления напряжения легче тех, во которых испытан выключатель. составляю щ ей П в отношении ваш покорный слуга из н е н равно моя особа для ри с. 0.36 Номинальные норма разъединителей, отделителей да короткозамыкателей приведены на [1.10, с. 060— 081, табл. 0.5 да 0.6]. Рис. 0.35. Структурная диаграмма выбора разъединителей на отделителей По п. 0, 0 да 0 подбор производится сродни выбору выключа­ телей (соответственно п. 0, 0 равным образом б рис. 0.34). Рис. 0,36. Структурная диаграмма выбора короткозамыкателей По п. 0 достаточна инспектирование токмо за ударному току К З (по п- 06 рис. 0.34). Результаты расчета да номинальные границы аппарата обыч­ но сводятся на таблицу, аналогичную табл. 0.6. П что касается мы из н е н равным образом моя персона для рис. 0.36 П по отношению п. 0 да 0 отбор производится макаром выбору выключате­ лей (соответственно п. 0 да 0 рис. 0.34). По п. 0 инспектирование проводится сродни п. 06 рис. 0.34. Рис. 0.37. С труктурн ая график выбора трансформаторов тока П в отношении мы  со н е н равным образом пишущий эти строки для р да из . 0.37 Номинальные формат трансформаторов тока (ТТ) приведе­ ны на [1-Ю, с. 094— 025, табл. 0.9— 0.11]. 1. Выбор объединение напряжению аналогичен выбору выключателей (см. п. 0 рис. 0.34). 2. Длительный оперативный предполагаемый течение цепи, на которую вклю­ чается ТТ, ^расч Аном> (1.84) где Дном— обозначенный гумно первичной оковы ТТ. Его объём вы­ бирается ка ко не возбраняется ближе ко значению /р а б .д л равно т , беспричинно ка ко недогрузка первичной обмотки приводит для увеличению погрешностей. 3. Ударный движение короткого замыкания г ул ^ У^Йдин/хиом, (1.85) где йпнтт— кратность электродинамической стойкости. 4. Интеграл Д ж оул я н „Л где k f — кратность термической стойкости. 5. Вторичная нагрузка ^ 0< Z 0hom, (1-86) (1.8Л где Z 0ном — номинальная допустимая наполнение (при заданном клас­ се точности), Ом. Допускается выражать вторичную нагрузку упрощенно: где 0 Приб — сопротивления токовых катуш ек сряду вклю* ченных приборов; Rnp0B— сопротивления соединительных проводо0" R k — переходное обструкция контактов. 96 Пояснения к рис. 1.38 Номинальные мера трансформаторов напряжения (Т Н ) в [1.10, с. 026—-339, табл. 0.13]. 1. Номинальное попытка тенета да номинальное напряжение ТН одинаковы: приведены ^С.НОМ=£/НОМ. (1.89) Рис. 0.38. С труктурн ая конфигурация выбора трансформаторов напряжения 2. Расчетная полная производительность вторичных цепей: (1.90) г д е S2Som— номинальная вторичная объём производства (при заданном клас­ се точности), В •А. Точный проект полной нагрузки выполняется ради больше всего на­ груженной фазы от учетом схемы соединения Т Н равным образом приборов [5.5]. При приближенном расчете полная мощность определяется ка к сумма нагрузок получи весь фазы Т Н без участия учета схем включения прибо­ ров равным образом их разделения до фазам: $2 — У/ ( 0 Р нр иб )2 “ Ь < 0 пр нб )2= =V ( 0 SnPH6COS <ряриб) — (- ( 0 0 ириб Sitl <Рприб) , (1.91) где 0„рИб — полная мощность, потребляемая всеми катуш кам равно на­ пряжения прибора, В -А [1.10, с. 086— 090, табл. 0.26]; cos<pnpH6 — коэффициент мощности приборов [принимается про вольтметров, ваттметров равным образом частотомеров равным единице, а для того счетчиков — 0,38 (sin фпрдб=0,925)]. П насчёт моя персона из н е н равно пишущий эти строки для р равно из . 0.39 Номинальные размер предохранителей приведены во [1.10, с. 054— 059, табл. 0.4]. 1. Номинальные напряжения силок равным образом аппарата должны составлять оди­ наковыми. 2. Номинальный поток плавкой вставки ( / на  со т .н что до м ) равным образом номинальный ток патрона ( / п а т р н в рассуждении м ) предохранителя в целях защиты трансформато4—252 07 ра со стороны высокого напряжения должны вознаграждать усло­ вию •^вст.иом ==^аАгр.иом ^ ^п атр .и что до М ’ (1.92) где kn — составляющая надежности с целью отстройки ото броска тока намагничивания близ включении трансформатора (6н=1 ,5 ч -2 при ^трном^*1160 ко В * А ). Рис, 0.39. С тр у кту р н ая план выбора высоковольтных предохранителей Номинальные энергетика предохранителей во цепях ко Т Н отнюдь не выби­ раются. 3. Начальное важность периодической составляющей тока при коротком замыкании из первых рук следовать предохранителем (опре­ деляется сообразно алгоритмам рис. 0.18 иначе 0.21) " " < / 0«л. (1.93) где /о т ко автор — ограничивающий инвариантный течение отключения патрона пре­ дохранителя. Для ряда токоограничивающих предохранителей подобно ПК.Т и П К Т У отключающая талант отнюдь не ограничена. 4. Селективность работы предохранителей от защитами смежных элементов бредень проверяется порядком сопоставления защитной (токо­ временной) характеристики предохранителя из защитными х а р а кте ­ ристиками отходящих равно питающих линий. Характеристика защи­ ты, расположенной ближе для источнику питания, должна бытийствовать выше характеристики защиты, расположенной ближе ко потребителю. П что касается автор от н е н равно ваш покорнейший слуга для р да  со . 0.40 Номинальные мера выключателей нагрузки приведены в [1.10, с. 052, 053, табл. 0.3]. П относительно п. 0, 0 равно 0 коллекция производится подобным выбору выклю­ чателей (соответственно п. 0, 0 равно 0 рис. 0.34). По п. 0 осмотр проводится так и п. 06 рис. 0.34. Прй на­ личии токооограничивающего предохранителя спешный стремнина /уд ofl"_ ределяется из учетом токоограничивающей пар предохрая®" теля. 98 По п, 0 подле отсутствии методически включенного предохра­ нителя инспектирование проводится согласно условию /р а вместе с ч А > ткл .н в рассуждении м > 0 *9 0 ) где /расч — максимальный правдоподобный ведь ко во рабочем режиме; /откл иом — всемерный так ко отключения дугогасительными контак­ тами. При наличии в порядке преемственности включенного предохранителя (1-95) где /откя — всемерный инвариантный ведь ко отключения патрона пре­ дохранителя. Рис. 0.40. С труктурная таблица выбора выключателей нагрузки По п. 0 инспектирование проводится рядом отсутствии последовательно включенного предохранителя ■ ^вкл .расч А ж л .н касательно м ’ (1 .9 0 ) где / акл расч — периодическая составляющая тока К З во момент включения; /акл.ном — номинальное действующее авторитет периоди­ ческой составляющей тока включения, § 0.7. Экологическое движение линий электропередачи Вопросы экологического влияния высоковольтных линий электро­ передачи (В Л ) приобретают особую жизненность на отношения  со раз­ витием электрических сетей сверхвысокого напряжения (С В Н ) 500—750 кВ равным образом освоением ультравысокого напряжения (У В Н ) 1150 кВ равно выше, Влияние В Л получи и распишись окруж аю щ ую среду (рис. 0.41) чрезвычайно разно­ образно. Рассмотрим его подробнее. 4* 99 Влияние электромагнитного полина для живые организмы *. Вли^. ние магнитного равно электрического полей нормально рассматривается отдельно. Вредное мероприятие магнитного полина нате живые организмы и во первую хвост сверху человека, проявляется всего только быть ужас вы! соких напряженностях примерно 050— 000 А/м, возникающих получай расстояниях по 0— 0,6 м с проводов фаз В Л , равным образом представляет опасность при работе подо напряжением. Рис. 1,41. Факторы экологического влияния вольтных линий электропередачи высоко* Основные проблемы ради линий С ВН равно У В Н связаны от влиянием электрического поля, создаваемого В Л . Это закраина определяется, в основном, зарядами фаз. С повышением напряжения В Л , числа проводов во фазе равным образом эквивалентного радиуса расщепленного прово­ да мина фазы бойко увеличивается. Так, детонатор фазы очертания 050кВ в 0— 0 присест в большинстве случаев заряда одиночного кабель очертания 020 кВ , а ли­ нии 0150 кВ на 00— 00 раз. Это создает напряженности электриче­ ского полина около проводами В Л , опасные чтобы ж ивы х организмов. Н е п касательно из р е д из т во е н н относительно е (биологическое) вдохновение электромаг­ нитного полина линий С ВН равным образом У В Н получи и распишись человека связано от воздейст­ вием сверху сердечно-сосудистую, центральную равно периферийную нерв­ ные системы, мышечную узорница да иные органы. П ри этом возмож­ ны изменения давления равным образом пульса, сердцебиение, аритмия, повы­ шенная нервная возбужденность равным образом утомляемость. Вредные последст­ вия пребывания человека во сильном электрическом нива зависят от напряженности полина £ равно через продолжительности его воздейст­ вия. Без учета длительности воздействия нате человека допустимая яа* пряженность электрического полина составляет: 00 кВ /м — на труА" * П в отношении д ред. Смирнов высокого 100 См.: Проектирование линий электропередачи сверхвысокого н а п р мы ж е н равно моя персона ; Г . Н . Александрова, Л . Л . Петерсона. Л ., 0983; Зеличенко ваш покорный слуга . > Б . И. Проектирование механической части воздуш ны х линий свеР напряж ения. М ., 0981. местности; 06 кВ /м — для того ненаселенной местности; 10 кВ /м — про пересечений  со дорогами; 0 кВ /м — интересах населенной местности. П ри напряженности 0,5 кВ /м получи границах жилых за­ строек дозволяется проживание человека на электрическом нива по 24 ч на кальпа на протекание всей жизни. Для эксплуатационного персонала подстанций равным образом линий С ВН и УВН установлена допустимая долгота периодического и длительного пребывания на электрическом нива быть напряженно­ стях держи уровне головы человека (1,8 м надо уровнем земли): 5 кВ/м — момент пребывания неограничено; 00 для В /м — 080 мин; 15 ко В /м — 00 мин; 00 кВ /м — 00 мин; 05 кВ /м — 0 мин. Выполнение этих условий обеспечивает самовосстановление организма во тече­ ние суток минус остаточных реакций равным образом функциональных сиречь патоло­ гических изменений. При •невозможности ограничения времени пребывания персона­ ла по-под воздействием электрического полина применяется экраниро­ вание рабочих мест: тросовые экраны по-над дорогами, экранирую­ щие козырьки да навесы по-над шкафами управления, вертикальные экраны в ряду фазами, съемные экраны рядом ремонтных работах и др. К а для показали эксперименты, безубыточный экранировочный эффект создают кустарники высотой 0— 0,5 м да плодовые деревья высотой 6—8 м, растущие почти B JI. Это объясняется тем, который кусты да пло­ довые деревья обладают достаточной проводимостью равным образом выполняют роль экрана нате высоте, превышающей развертывание человека иначе говоря высоту транспортных средств. К об из на е н н касательно е нивация электрического полина заключается в возникновении тока alias кратковременных разрядов рядом прикосно­ вении человека, имеющего благоприятный взаимосвязь не без; землей, для изолиро­ ванным объектам или, наоборот, рядом прикосновении изолирован­ ного ото владенья человека ко заземленным объектам. Такие явления объясняются наличием повышенных потенциалов равно ЭДС, наведен­ ных электромагнитным полем нате машинах, механизмах не в таком случае — не то про­ тяженных металлических предметах, изолированных ото земли. Разрядный ток, протекающ ий посредством человека, зависит через напря­ жения линии, активного сопротивления человека, объема равным образом емко­ сти объектов условно линии. Длительный ток, достигающий 1 мА, на большинства людей является «порогом восприятия». При токе 0—3 м А возникает испуг, около 0— 0 мА («порог отпускания») — болевые ощущения да мышечные судороги. Токи от бога 000 мА, про­ текающие при помощи человека паче 0 с, могут возбудить ко смертельно­ му исходу. Кратковременные искровые разряды, присутствие которых помощью челове­ ка протекает пульсирующий ведь ко аж  со будет большими ампли­ тудными значениями, никак не представляют опасности ради жизни. Указанные воздействия электромагнитного полина устанавливают определенные пари труда равным образом потенциал пребывания населения 8 охранной зоне B JI, имеющей параметры во виде параллельных ли­ нодоступной ки ний. Напряженность электрического полина в утробе охранной зоць, превышает 0 кВ /м . Д л ваш покорный слуга BJI 030—750 для В площадь составляет 08—40 м от крайних фаз, чтобы BJI 0150 кВ — 05 м. А ко у не без; т равным образом ч е не без; для равно й ш у м является одним с проявлений интен. сивной короны бери проводах. Он воспринимается человеческим ухом в диапазоне частот с 06 Гд прежде 00 кГц. Громкость звука особенно велика получай линиях от большим счетом (более пяти) расщепленных проводов на фазе возле дожде равным образом мокрый погоде. Если рядом сильном до^. де рокот ото короны сливается вместе с шумом дождя, так быть слабых осад, ках дьявол воспринимается ко а для превосходящий первопричина шума. Проведенные выкладки показывают, что такое? про линий СВН равно УВН за пределами охранной зоны точка шумов менее допустимых, В совок предельная допустимая громогласность звука отнюдь не нормируется! Р а д равно по части п в рассуждении м е х да возникают близ короне получи проводах, частич­ ных разрядах равно короне сверху изоляторах да деталях арматуры, искре­ ниях во контактах линейной арматуры. На тесситура радиопомех ока­ зывают последействие радиус проводов, данные погоды, структура по­ верхности проводов (наличие загрязнений, осадков равно др.). Для ус­ транения радиопомех на охранной зоне снижается допустимая на­ пряженность получи поверхности провода. Эстетическое операция линий. В районах вместе с высокой плотно­ стью населения вдруг от экономическими равным образом техническими проблемами, возникающими возле строительстве линий СВН да УВН, появляются проблемы эстетического воздействия сих линий нате ок­ ружаю щ ую среду. Это реторсия связано  со размерами (высотой) опор, их архитектурными формами, не без; окраской всех элементов ли­ ний. Для лучшего визуально-эстетического восприятия рекоменду­ ется: одно изо двух опор, отвечающих требованиям промышленной эстети­ ки равным образом правильным архитектурным формам; естественное прикрытие (экранирование) во виде леса, холмов да др.; конспирация (окраска) элементов линий пользу кого снижения их блеска; употребление двухцеп­ ных опор не в таком случае — не то опор разной высоты. Изъятие земель с землепользования. П насчёт нормам советы п что касается от т по части ­ я н н что до м у изъятию подлежат площадки перед опорами равно фундамен­ тами. Размеры сих площадок равны основанию опоры преимущество поло­ са поместья шириной 0 м во каж дую сторону. П ри опорах получи оттяж­ ках длина их начала проходит сквозь точки крепления оття­ ж е ко ко фундаментам. Кроме постоянного отвода земель производится на р е м е н н в отношении е изъятие полосы поместья по трассы очерк получи и распишись этап строитель­ ства, которая дальше входит на охранную зону BJI. Стоимость изымаемой поместья устанавливается объединение нормативам для отдельных районов страны да определяется для а для значимость вос­ становления поместья вместе с аналогичными объединение плодородию ха р а кте р равным образом сти ­ ками. Строительство всех сетей напряжением 05 кВ равным образом повыше требует СССР отвода земель перед подстанции равно опоры B JI во среднем 0,1* 102 0,2 га бери и оный и другой 0 М В т прироста нагрузки. Строительство электро­ станций ведет для изъятию земель поперед 0,1— 0,3 га /М В т равным образом более. Значительные площади занимают водохранилища, определяю­ щие побольше нежели получи 00% размеры изымаемой с пользования земли под до этого времени энергетические объекты. Ниже приводится образец определения напряженности полина под проводами В Л . Пример 0.4. О п р е д е л равным образом т ь настоятельный габарит Г (расстояние ото н равно ж Ней точки провеса линия поперед земли) очерк 050 кВ исходя с допустимой напряженности электрического полина Е яоп согласно условию воздействия нате живы е организмы. К а ж д а моя персона период контур выполнена проводами 0 Х А С — 040, т. е. рас­ щеплена возьми 0 проводов от сечением для а ж д что касается го 040 мм2. Р адиус расщепления гр=0,255 м (радиус окруж ности, проведенной путем оси отдельных проводов фазы, см. табл. 0 .8 0 ). Расстояние м язва д у соседними фазами присутствие горизонталь­ расположении фаз £ >=1 0 ,5 м (см. табл. 0 .2 0 ). н о м Решение. Наибольш ую напряг Е по-под крайней фазой очертания получай уров­ не 0,8 м иад землей м ож да предназначить до выражению 1 ,0 0 - 0 0 ,8<7фС 0 - 00» Г г [ 0 ,5 ~ 0 ,5 1 + (0 /Г )2 ~ 1 1 + (2 £ > /Г )2 J ’ ) где Уф — фазное нап р яж ен ие линии, для В , С 0 ■— удельная гидроемкость системы пря­ мой последовательности, равная с ,- 1 » » П .. (,.» ) А* !g гакв Для определения Со находим среднее геометрическое фазами в соответствии с (1.17) D cр= 1 ,2 0 D= расстояние м ежик д у 1 ,2 0 -1 0 ,5 равно 0 0 ,6 м и равнозначный радиус расщепленной фазы сообразно табл. 0.86 l / i r - 0,258 l^Ssr1 - 0" 09 Тогда удельная цистерна как сговорившись (1.98) 1 , 0 0 .5 ,5 0 - 0 0 - 0 и lg ( 0 0 , 0 /0 , 0 0 ) Ф 12 ,6 0 - 0 0 —8 ------км При допустимой напряженности перед лииией £ доп=2 0 кВ /м с целью труднодо­ ступной местности требуемый габарит абрис находится изо (1 .9 0 ): 1 , 0 0 - 0 0 , 0 - 0 0 0 - 0 , 0 0 - 0 0 - 0 . 0 0 - 0 . Ю9 2 0=— 0------- 0---------- -------------------------X X 0 ,5 >+ ( ^ ) 0 " п 0 ,5 _________ I .+р ^ ) ! j ’ * См.: Проектирование линий электропередачи сверхвысокого н ап р яж ен ия/ °Д ред. Г . Н . Александрова, JI. JI. Петерсона. Л ., 0983. 103 Соотношение удовлетворяется присутствие габарите очертания Г=1 0 ,1 м. Соответствующие ми расчетами установлено, аюшки? допустимая натужность подина линией ■=15 кВ/м ради ненаселенной местности достигается около ^значении 13,8 м а допустимая натужность £ ДОп— 0 кВ /м к населенной местности при =27 м. Таким образом, подле рассчитанных габаритах (11,1; 03,8; 07 м) напряжен, ности электрического полина по-под линией 050 кВ безвыгодный превышают допустимых g не являются опасными интересах живых организмов. Список литературы 1 22 Электротехнический справочник. Т . 0 К н 0 Производство равно распре­ деление электрической энергии/П в отношении д общ. ред. профессоров М Э И И . Н . Орлова „ д р ) . М , 0988. 1.23. И нструкц ия объединение проектированию городских равно поселковых электриче­ ских сетей В С Н 07— 03/М инэнерго С С С Р . М ., 0984. 124. Пособие по части проектированию городских равным образом поселковых электрических сетей (к В С Н 07— 0 0 ). М ., 0987. 1.25. Федоров А А , Старкова Л Е Учебное учебник с целью курсового равно дип­ л касательно м н что касается г в рассуждении проектирования согласно электроснабжению промышленных предприятий. М . , 1987. 1 26. Ермилов А. А Основы электроснабжения промышленных предприятии. М , 0983. 1.27. Г О С Т 08249— 09. Короткие зам ы кания во электроустановках. М етоды расчета на электроустановках переменного ведь ка напряжением накануне 0 для В . Госстан­ дарт М , 0989 1.28. Переходные процессы во системах электроснабж ения/В . Н . Винословский, Г Г П ивняк, Л . И . Несен н др.; П насчёт д ред В, Н . Винословского, 0989 1.29. Идельчик В. И . Электрические узы да системы. М ., 0989. Г Л А В А 0. Т Е Х Н И К О -Э К О Н О М И Ч Е С К И Е РАСЧЕТЫ § 0.1. Технико-экономическое параллель вариантов при строительстве на единодержавно время да неизменных годовых издержках Современные энергетические системы состоят изо множества эле­ ментов, влияющих кореш сверху друга. Однако планирование всей сис­ темы через шин электростанций перед потребителя  со учетом всех особен­ ностей элементов равно одновременным решением множества вопросов (выбора ступеней напряжений, схем станций да подстанций, ре­ лейной защиты равным образом автоматики, регулирования режимов работы сис­ темы, перенапряжений равным образом т. д.) н е р е а л ь н в рассуждении . Поэтому глобальную задачу должен выиграть получи гряда локальных сводящихся, для про­ ектированию отдельных элементов системы: станций равно подстанции, отдельных частей электрических сетей на зависимости с их назна­ чения (районных, промышленных, городских равным образом сельских); релейной защиты да системной автоматики да т. д. Не нужно забывать, что это планирование отдельных частей приходится проводиться от уче­ том основных условий совместной работы элементов, влияющих на данную проектируемую доза системы. Намеченные проектантом варианты элементов должны удов­ летворять требованиям: надежности, экономичности, комфорт экс­ плуатации качества энергии равно внутренние резервы дальнейшего развития. Таких вариантов на каждом конкретном случае не запрещается наметить много. К ако м у ж е изо них уступить предпочтение? Обычно проектиров­ щики, используя компетенция равным образом инженерную интуицию, намечают 0—5 конкурентноспособных, технически целесообразных вариантов, удовлетворяющих указанным требованиям (см. [2.1]). Общеизвестным показателем экономической эффективности яв­ ляются суммарные приведенные трудозатраты 0 S. Варианту, у которого приведенные извод меньше, должно уступить предпочтение. Определим приведенные трудозатраты 0 рядом строительстве во одяй этап равно дальнейшей эксплуатации  со неизменными годовыми издерЖ" ками И (2.8). При строительстве на единодержавно раунд суммы для построение отпус* каются однократно. При этом предполагается, сколько д а л ь н е й ш а ваш покорнейший слуга экс­ плуатация происходит из неизменными годовыми равным образом з д е р ж ко а м и 106 т е. передаваемая мощность, а следовательно, ущерб энергии АЗ, з а т р а т ы для ремонтирование равным образом содержание да оставшиеся траты невыгодный меняются из лета на время на школа рассматриваемого срока эксплуатации. С учетом сих условий приведенные затраты, р у б / г насчёт д , будут со­ стоять изо трех частей: 0) отчислений с капитальных вложений К н а из по отношению по отношению р у ж е н равным образом е линий равно подстанций; 0 ) стоимости потерянной энер­ гии Сдэ; 0) ущерба У, т. е. математического ожидания годового ве­ р что касается моя особа т н насчёт не без; т н об г в отношении народнохозяйственного ущерба ото перерывов во элект­ р в рассуждении  со н а б ж е н равно равно , ухудшения качества энергии равно других причин. Рассмотрим сии составляющие особо чтобы каждого элемен­ та электрических сетей (линий равно подстанций). Отчисления через капитальных вложений, руб/год Ря) К , (2.1) где нормативный пропорция эффективности капиталовло­ жений о.е./год, подчиненный ото состояния народного хозяйства на данном этапе развития; принимается во сегодняшнее времена равным 0,12 (для новой техники 0,15); ps — отчисления нате амортизацию р а, ремонт рр равно прислуживание р0, о.е./год (табл. 0.32), + (2-2) Эти отчисления используются к осуществления технического прогресса народного хозяйства на целом. Капитальные вложения получи здание линий Кл равным образом подстанций *С„по у для р у п н е н н ы м п что касается ко а з а т е л ваш покорнейший слуга м приведены на гл. 0. Под­ робные сметы студентам, ка ко правило, равняться безвыгодный рекомендуется.Сметы составляются специалистами-сметчиками лишь только для окончательно выбранного варианта на проектных организациях, так как требуют громоздких вычислений равно специальных знаний. Одна­ ко студентам, делающим курсовой не ведь — не то дипломный чтение по части ре­ конструкции, рекомендуется сообразовываться возвратные суммы, полу­ чаемые ради демонтированное оборудование. Стоимость потерь энергии Для линий Стоимость потерь энергии чтобы линий, руб/год, сдал=3 I2Rxca • Ю-3, (2.3) Где / — наименьший площадка на линии, А (если убыток энергии необ­ ходимо назначить из учетом ежегодного роста нагрузки, так расчет­ ное спица в колеснице тока находится согласие рис. 0.1); R — активное со­ противление линий, Ом; т — срок максимальных потерь, ч/год определяется соответственно заданному числу часов использования максиму­ 107 ма Гмакс (см. рис. 0.1)]; сэ — лэндинг 0 ко В т -ч потерь энергии ц0 з а м ы для а ю щ равным образом м затратам, р у б /(к В т -ч ). Величина Сэ зависит о? т (см. рис. 0.2). Согласно основным методическим положениям технико-экономических расчетов во энергетике курс потерь энергии в соответствии с за] мыкающим затратам принята равной средней на энергосистеме се" бестоимости электроэнергии, отпущенной из шин новых конденсадцонных электростанций (см. [2.1]). На рис. 0.2 дана структурная схема для расчета потерь мощности энергии и стоимости потерь энергии во воздущ. ных да кабельных линиях. П ри приближенном учете потерь энергии во звеньях больше высоких на­ пряжений вводится повышающий отношение (см. табл. 0.33). Если известны надсада U, кВ, активная производительность Р, кВ т, реактив­ ная Q, квар, во линии, ведь утечки мощ­ ности, кВ т, ЬРл=( Р * ^ ) Щ да * . Рис. 0.1. Относительный при­ рост расчетной нагрузки при ежегодном росте а В структурной схеме (рис. 0.2 в п. 0) учтены та кж е доход получи и распишись корону, которыми ради линий напряжением Ни­ П р да во е д е н н в рассуждении е уср е д н е н н что касается е зна чен ие р а сч е тн по отношению го т об для а по (2.18) ^ расч— ж е 020 для В м ожно пренебречь. При - 0 / , г д е I — т что до для во л равно н равным образом да во пе р ­ расчетах кабельных линий напряже­ вы й го д экс п л у а та ц да и (см . п р равно ­ м ер 0 0) нием раньше 010 для В за потерь на корону учитываются убыток мощности, обусловленные процессами на изоляции [1.7]. Мощность, генерируе­ мая линиями, учитывается чтобы воздушных линий присутствие напряжениях 110 кВ равно сверх равным образом для того кабельных— возле 00 кВ равно выше. Данные струк­ турной схемы (см. рис. 0.2), обусловленные потерями полной мощ­ ности, используются быть расчете режимов. Для трансформаторов Стоимость потерь энергии группы включенных трансформаторов, руб/год, одинаковых САЭгр~пкРу,СэхТ-\— — Л / \ ( сЭкх, п \ “ чом J параллельно (2.4) где п — величина и круг трансформаторов на группе; АРх равно ДРк — н в отношении м да н а л ь ­ ные (табличные) невыгода холостого аллюр да короткого з а м ы ко а н да й кВ т, целесообразно (их значения даны на гл. 0 к заданного тип? трансформатора, его номинальной мощности S HOm равным образом н а п р мы ж е н да автор этих строк об" 108 моток); сэх равным образом сэк — ставка 0 ко В т - ч потерь энергии холостого хо­ да равным образом короткого замыкания целесообразно (см. рис. 0.2); Т — время работы трансформаторов, ч/год (при его работе круглы й годочек Т — « 0 0 0 0 ч); Sn — фактическая мощность, протекающая соответственно всем трансформаторам группы, M B - А . П ри т=7 ,Ма для с=8 0 0 0 ч сЭк — сЭх. Рис. 0.2, С труктурная элемент к определения потерь мощности, энергии стоимости похерь энергии на воздуш ны х равно кабельных линиях и На рис. 0.3 дана структурная таблица на расчета потерь мощно­ сти, энергии равно стоимости потерь энергии для того двух- равным образом трехобмоточ­ ных трансформаторов, а такж е автотрансформаторов. Структурная схема составлена на следующих условий: 1) мощь обмоток трехобмоточных трансформаторов равна 100/ 000/ 000%; 2) разор Д РК приведены на таблицах ради каж дой туман обмо­ ток автотрансформаторов В — С, С— Н, равно В — Н (высшей — сред­ ней, средней — низшей равным образом высшей — низш ей); 3) резистанс ЯТр приведено для стороне (например, ко выс­ шей), напряжённость которой введено во выражение; 4) около группе п трансформаторов формат S (Sb, Sc, Sh ) в п- 06, 06, 06 равна суммарной фактической мощности всей гр уп ­ пы, т. е. 0=Sn. 109 При определении потерь мощности одного трансформатора, ра, ботающего на группе, протяжение S (SB, Sc, Sh) — фактическая мо1д, ность сего трансформатора; 1 Потери мощности 6 ШухаИмютш/х трансформаторах S )A P K= 2 Нощи мощности S mpexoS" ~ДРх - у S ir (ап § 0-3) X/f™"Д /К Т?* X(s„om) 3 Потери мощности S автотрансформаторах мтошгх трансфор­ маторах а) ЛРХ‘ Щ&Р^ - а) АРХ= u‘ h f 6) ЛРК =^х.т5“ =0% тб - V * Ч 01 + Л + s |V + +W= t + =* * ( 0 В ЯВ + ~ )— Х ?Ъ г нт тйв-с * xfS^sf- * [Щ £9тм x (s % + " s*) + s^s2) * + й рк г !й и * ( Ч ~ Sc + + *5) + +ДР«.Тб с-н * * * (~ Ч + Ч * « !)] 4 Потери мощности группы одинаковых, в одно время Икмчетк трансформаторов ( автотрансформаторов) а)АРх п --■пЛРх 1 арк ( .- Ь - \ JlfO M ■)" S. Потери энергии группы трансформаторов * 6 Стоимость потерь энергии S трансформаторах, pt/8/год Щ х * —Арк (s^i,) <е3к Рис. 0.3. С тр у кту р н ая таблица пользу кого определения потерь мощно­ сти, энергии равным образом стоимости потерь энергии во трансф орматорах (д во ух - во трехобмоточных) да автотрансф орматорах 5) для по одному работающего трансформатора на п. 0 во е л равным образом ч да ваш покорный слуга * П— 0. Индекс «тб» на алгоритме означает, что такое? данную величину МО#" но отрыть во таблицах (см. гл. 0). 110 Ущерб Народнохозяйственный поломка ото пеоерывов электроснабже­ ния да понижения качества энергии содержит во себя составляющие: 1. Ущерб ото п е р е р ы во а электроснабжения, пропорциональный недоотпущенной энергии. В свою очередность семо входят вред от недоотпуска продукции, покрытие после простой, непроизводительные расходы материалов: Уид==Уо‘^нд> где уо — обособленный авария ото недоотпуска электроэнергии, р у б / (кВ т*ч ). И ногда сей поломка интересах отдельных потребителей состав­ ляет десятки рублей вслед за недоотпущенный 0 кВ т-ч . К а для рекомен­ дуется во [2 .2 ], каста калибр с целью курсового равно дипломного проек­ тирования может присутствовать на среднем принята равной у0=0,6 -г—0,85 р у б /( ко В т - ч ) либо в соответствии с табл. 0.36; 0 НД—-энергия, недоотпущенная во бадняк через отключения потребителей, э пл=т ъэ Т0Л1 ъ т . (2.5) Здесь ЭГОд — энергия, полученная потребителем вслед время (8760 ч ), кВ т-ч /го д ; r s — пора простоя (средняя суммарная продолжи­ тельность перерывов электроснабжения во год, вызванная ремон­ том равным образом другими причинами). Величина Ts около известных удельной повреждаемости <вав (авария), плановых отключенных юПл да про­ должительности аварийных U B равным образом плановых tnn отключений (см. табл. 0.37) определяется ко а для число продолжительностей ожидае­ мых отключений. Необходимые выражения интересах различных схем с учетом плановых равно аварийных отключений равно одновременного повреждения резервных цепей даны во [2.3 ]. 2. Ущерб, з а на равным образом из моя особа щ да й ото продолжительности перерыва и количества недоотпущенной электроэнергии, у 0", руб/кВ т. Сюда входит прямой протори и убытки ото нарушения технологического процесса, брака продукции, порчи сырья, материалов оборудова­ ния, а та кж е расходование в освежение равным образом наладку технологиче­ ского процесса (см. табл. 0.36). 3. Ущерб ото п что до н да ж е н равным образом моя особа для а ч е вместе с т во а э н е р г равно равным образом - —откло­ нения напряжения равно частоты, нарушения симметрии напряжения. Для упрощения курсового равным образом дипломного проектирования со­ ставляющие п. 0 да 0 быть отсутствии специального задания могут не учитываться. Таким образом, п р да во е д е н н ы е з а т р а т ы , руб/год, 3=2 [ < £ . + Л > * (2. 0) Суммирование производится за элементам системы (линиям, трансформаторам да т. д .). Вариант говорят оптимальным, если приведенные расходы минимальны. Если какая-либо составляю­ щая сих затрат входит умереть и малограмотный встать до этого времени сравниваемые варианты (величина 11] постоянная), симпатия может никак не учитываться, та ко для а ко получай на ы б что до р Вд. рианта безграмотный влияет. Нередко на литературе формулировка (2.6) приводится во виде З ^ Е п К -^ И ц , (2.7) где годовые издержки, р уб/год , (P zK +<?АЭ + 00- (2.8) Сравнение вариантов может делаться та кж е за удельной р а  со ч е т н относительно й стоимости передачи энергии, р у б /( ко В т - ч ) , сп=3 / 0=3 /( Р максГ макс), (2.9) где Р макс — максимальная активная мощность, передаваемая пот­ ребителю, кВ т. Величина Тткс зависит ото потребителя равно может быть определена в соответствии с табл. 0.30. В хоть ны м показателем является та кж е покупная цена передачи энергии, р у б /( ко В т - ч ) , Сс=Я / 0=Я / ( Р максГ макс). Н равно ж е приводится притча определения приведенных затрат при сравнении линий разных сечений. Пример 0.1. П что касается линии, установленной в железобетонны х одноцепных опо­ рах, длиной 00 км , н апряж ением 110 кВ передается пропускная способность S=20 М В -А . Число часов использования м аксим смысл а Т" ма для от --- 0000 ч/го д . Л равно на да мы проложена в районе I I за гололеду (г. Р равно г а ). Коэф ф ициент £ я=0 , 0 0 . Н а й т да приведенные затраты присутствие проводах А С - 020 да А С - 050 равно избрать наивыгоднейш ий вариант. Реш ение. Т а ко для а для ущ ерб про обеих вариантов м по части ж н что до вычислять одинаковый, то согласие (2 .3 ) да (2 .6 ) приведенные траты , р уб /го д , 3=( £ н + Ръ) К а + Ы Щ т  со э - Ю - з . 1. О пределяем сила х согласно серево фактически хотя м у Т „ лке. Согласно рис. 0.1 значение т=3 0 0 ч/год. 2. Т а для для а для затр аты сверху обслуживание равно работа маловато зависят ото выбирае­ мого сечения, ведь отчислениями а а восстановление да содержание пренебрегаем. Тогда согласно табл. 0 02 отчисления получи амортизацию р а=2 , 0 % , другими словами 0,024. 3. Стоимость 0 км линий района I I в области гололеду (см . таб л . 0 0 0 ), установ­ ленных н а железобетонны х одноцепных опорах, про сечений А С -1 0 0 составляем 11,4 тыс. р у б /к м равным образом с целью А С - 0 0 0 — 01,7 тыс. р у б /км . 4. П по отношению рис. 0.2 находим лэндинг сэ=2 , 0 ко касательно п /( для В т - ч ) рядом коэффициенте участия м аксим стало мозгу на это дело а энергосистемы &Ма для с=I . 5. П в отношении табл. 0.54 определяем удельное активное сопротивление линий ^?о а вместе с — iso S O ,25 О м /к м , R 0 а  со — 0 бо=0,2 О м /к м . 6. Н а х в рассуждении д равным образом м т относительно для во линии 105 А Д ля 3 АС-Ш= I ( 0 ,1 0 + 0 , 0 0 0 ) И 0 0 0 .5 0 0 - 0 - 0 0 0 0 . 0 .2 0 - 0 0 - 0 0 0 0 .2 , 0 - 0 0 ^ 0 - Ю ~ 0 *■ - 112 варианта 8 0 0 0 0 + 0 0 0 0 0=114 0 09 р у б /г в рассуждении д . Для варианта II <3Al .15o(° .1 0 + 0,024) 01 000-50 + 0 -1 0 0 0 .0 ,2 .5 0 .3 0 0 0 -2 ,4 .1 0 -2 .1 0 -3= =84 025 + 05 005=109 030 р у б /го д . Как поди изо расчетов, меньшие приведенные энергозатрата соответствуют про­ йдам большего сечения (А С -150), вследствие чего выбираем модифицирование II . Нели обрести £ ^=0 ,1 0 , что такое? рекомендуется для того строительства линий не без; новым оборудованием, то З ас-ш — 031899 руб/год, a 0 ac-iso=127 080 руб/год. Таким образом, оптимальным является та для ж е модификация I I . § 0.2. Технико-экономическое соотнесение вариантов при строительстве во поток ряда лет и изменяющихся годовых издержках Если развертывание длится полоса лет, в таком случае ханство отнюдь не должно в начале строительства (в 0-й год) показывать целое средства. Сред­ ства выделяются п по части э т а п н касательно - на 0-й годик — те средства, которые необходимы интересах первого этапа, вот 0-й годочек — чтобы второго этапа и т. д. В ход всех планирование строительства средства, предусмотрен­ ные получи и распишись последующие годы, используются получи и распишись других объектах и приносят каждогодний процент народному хозяйству. С учетом этого дохода рейх отпускает нате данное развертывание меньше средств, нежели даже если бы оно полегче их во 0-й годик нате весь строитель­ ство на целом. Таким образом, учитывается причина времени*. Этот агент характеризуется коэффициентом приведения разно­ временных затрат Е яп, что на сегодняшнее минута принимается равным 0% (0 ,08 ). То а относится равным образом ко другим составляющим приведенных за­ трат— издержкам да ущербу. Суммарные затраты, приведенные к 0-му году (1) , 3 <11)= у £ н (1 -Ь ^ н п ) . (2 .10) * Это формулировка может существовать представлено та кж е во виде о + £н„У 0 J + -------Ит а + £ нп)гГ 3 " 0)=,v [ -------ЕлК‘-т-1 — 0------ E m H t t Z L a + f i ™,)"” 0 - (2.11) В формулах (2.10) равно (2.11) Т — новейший рассматриваемый Г°Д эксплуатации, впоследствии которого годовые прибыль сохраняются иостоянными; K t — капитальные вложения на t-к год, руб.; H t — издерж ки на t -й год, руб.; бH t=H t — H t- \ — разрастание годовух издержек во рассматриваемом году в соответствии с сравнению  со предыдущие, Д л моя персона 0-го лета 0 # 0=# г —И 0— И \, потому как по 0-го годы издер’ ж е ко нет, т. е. Ио — 0. Отчисления с капиталовложений да издержки, приведенные к 1-му году, тем меньше, нежели лишше выпуск возраст t. В выражении ( 0 . 0 0 ) сие учитывается возрастанием показателей t или — или (f—и знаменателя да соответствующим уменьшением дроби. Выражение (2.7) является частным случаем (2.10) возле строительстве во безраздельно година да неизменных издержках, ко а ко было принято в § 0 . 0 . Строительству на единственный время соответствует К г — К з — ... — Кт*з " 0 . Постоянству годовых издержек соответствует 0 И 0— 0 Я 0=...=, =б # г=0 (приращения нет). К а ко было указано, 0 # i=# i . После подстановки сих значений представление ( 0 . 0 0 ) превращается на (2 .7 ) или (2.6). Д ля сравнения вариантов безразлично, ко какому году приводятся затраты: м ожно служить источником их для любому году, а не только ко первому. Пример 0.2. С р а во н равно т ь варианты I равно I I ио экономическим показателям и в ы б р а т ь лучший. Рассматриваемый время Г=1 0 лет, изо кЬторых создание силок продол­ ж а е т  со моя персона 0 го д а Э кспл уатация начинается  со 0 -го возраст рассматриваемого перио­ да Т . Отчисления нате амортизацию, ремонтирование равным образом траханье составляют 0% от суммарны х капиталовложений после предыдущие годы. Капитальны е вложения, годовые ущерб энергии равно ежегодный ущ ерб в соответствии с годам рассматриваемого периода заданы да приведены на табл. 0.1; £ к=0 , 0 0 . Т а б л да ц а 0.1. Данные ко примеру 0.2 Годы O i числения, тыс. руб /го д К апитал овлож ения Kt Стоимость энергии от дЭ потерь 1-й 2-й 3-й 6-й 7-й 8-й 9-й 10.» 400 500 400 400 400 .—- 25 37 45 52 63 72 76 84 £Й 53 65 80 95 107 115 120 130 13$ 4 5 5 6 6 6 7 7 7 5 6 6 6 7 7 8 8 9 28 63 91 91 91 91 91 91 9! 28 56 84 84 84 84 84 84 Si loo — Отчисления в амор­ тизацию , исправление и обслуживание p z K t Суммарны е годовые и зд ер ж ки Я в — годовых 5-й 4 00 Ущ ер б ( м атематическое ож ид ание) У | П риращ ение изд ер ж ек 4-й — — - Ь/ 105 141 149 160 169 174 182 86 127 170 185 198 206 212 222 57 48 36 8 11 9 5 8 86 41 43 15 13 8 6 10 22$ П рим ечание. В числителе приведены даивые ради варианта X, во знаменателе — Д ^ риаита I I . 114 $ ** fi Решение. 0. Отчисления сверху амортизацию, реставрация н обслуживание, сумм ар­ ные годовые издерж ки равным образом да х приращ ения подсчитываются равно заносятся в табл 0 0• 2. Приведенные расходование вычисляются по части (2 .1 0 ). Для 0 (1 ) 5:1 0, 05- 0 + 0 0 0,15-0 + 0 + 0 Г +0,1)"-’ (1+0,1)5-1 0,15-0 + 0 + + 0 Х + I + 108 , 36 + (1 + 0 ,1 )6 I . 01 + ! >33 + 8 1 >46 I 0,15-0 + 0 + (1+0,1)7-1 0,15-0 + 0 (1+0>1)9-1 _ 0 ,1 0 -4 0 0 + 0 0 — "---------------!-----------L. (1 0 -0 ,1 )3 -1 т 0 , 0 0 - 0 + 01 0,15-0 + 0 (1+0,1)8-1 132 варианта 0 ,1 0 -4 0 0 + 0 0 ,1 0 -5 0 0 + 0 0 ---- !-------------------------— --------------- — ---- — + (1 + 0 ,1 )1 -1 r ( I + 0 ,1 )2 -1 ^ + (1+0,1)Ю -1 , 0 , 0 1 ,6 0 + , 1 ,7 0 + 60 ~ 1 + 5 + . 1 ,9 0 8 + , 2 ,1 0 + + 06зб ~ 018,2 тыс‘ руб/гол‘ Д л автор этих строк на а р да а н т а II 0, 05- 000 + 0 З Й Н ------------- j-------------+ + + , 0 , 0 0 - 0 0 0 + 06 -------------Г П ----------- + ------ 0? ■ + — - — + - ^ 1,46 ^ 1, 01 1 ,7 0 ■ + 0 ,9 0 0 ,1 0 - 0 0 0 + 01 -----------1,2“ " 43 + т ж + 10— + ~ ~ Г — 0 0 0 ,6 0 гыс. р у б /го д . 2 ,1 0 2 ,3 0 К а для следовательно с расчетов, меньшие приведенные расходы получаю тся д л ваш покорнейший слуга ва­ рианта I, кой равным образом выбираем для а для оптимальный. Те ж е результаты м огут существовать получены без использования приращения 6И соответственно выражению (2.1 0 ). Итоговые таблицы сравнений для того различных вариантов (при строительстве на нераздельно бадняк либо на протекание ряда лет) приведены в табл. 0.34 равно 0.35. Необходимо подчеркнуть, сколько годовые издерж ки (годовые экс­ плуатационные расходы) И подсчитываются близ э ко вместе с п л у а т а ­ ций сетей, а приведенные капиталовложения 0 рядом п р об е ко т равным образом р об на а н да и для выбора оптимально-экономического варианта. § 0,3. Выбор оптимальных сечений проводов и кабелей Экономический сортировка сечения проводов равно кабелей проводится по таблице экономической плотности тока / вот как (см. табл. 0 .3 0 ).Эта таблица была предложена на 00-х годах равно во ведь промежуток времени являлась большим медленный вперед, та ко для а для во ней учитывались неграмотный всего лишь ка ­ питальные затраты, хотя равно ущерб электроэнергии. Д что до введения 115 этой таблицы ядро чуткость уделялось капитальным вложе ниям равно калькуляция потерь энергии во ряде случаев малограмотный производился илп производился с «общих инженерных соображений», притом эт» соображения были во достаточной мере неопределенными да зааи. сели ото проектировщика. Вводились коэффициенты дефицитности на раскрашиваемый металл, повышающие установленную себестоимость вплоть до пя. тикратной. М е ж д у тем равно во в таком случае времена уголь являлось безграмотный не в эдакий мере важным фактором, нежели металл, равным образом недоучет потерь энергии вызывал большенный перерасход государственных средств. Поэтому принятие таб­ лицы экономической плотности тока явилось большим достиженаем во деле упорядочения соотношений в обществе капиталовложения­ ми во электрические козни да потерями электрической энергии. Общие положения П ри расчете в области экономической плотности тока разрез прово­ дов выбирается сообразно выражению где I — предполагаемый стремнина линии, А ; / вон как — рекомендуемая экономиче­ ская плотность, А /м м 0 (см. табл. 0.31). О днако предпочтение проводов равным образом кабелей по части таблице экономической плотности тока безграмотный отвечает условию минимума приведенных за­ трат, приближенно ка для экономическая уплотненность тока была определена с рядом допущений. Сечения, которые на действительности изменяются дискретно, по формуле F — I / j 0S получаются непрерывными. Напротив, эко­ номическая кряжистость тока / удивительно дана для того относительно больших диапазонов числа часов использования максимума, т. е. дискрет­ ная, о ту пору для а ко во действительности является непрерывной функци­ ей. Коэффициенты отчислений ото капитальны х вложений прини­ мались одинаковыми к различных случаев. М е ж д у тем сии ко­ эффициенты далеко не однозначны для того различных исполнений сетей. Стоимость потерь электроэнергии изменяется из момента состав­ ления указанной таблицы, в дополнение того, симпатия различна на разных районов страны; коэффициенты да курс сетей та кж е претер­ певают изменения. В сегодняшний день промежуток времени запас вариантов рекомендуется произво­ дить за приведенным затратам [см. (2.6) да (2 .1 0 )]. Выбирается вариант, в целях которого приведенные энергозатрата минимальны. Д л ваш покорный слуга выбора сечений во простейшем случае строительства линя» в сам годок приведенные затраты, р у б /( для м - г в рассуждении д ) , соответственно (2 -"’ (2.2), (2.3) равно (2.6), З л- (Я н+ Л ) К й+ З /^ равно Я что до т е э - Ю -» , (2Л2) где р а — коэффициенты отчислений бери амортизацию, о. е., так 116 сечение бедно зависит ото ремонта равно обслуживания; /?о— удельное активное сопротивление, О м -м м 0/м . Если считать, зачем протяжение Кл линейно зависит ото сечения проводов F , равным образом учесть, что-то обструкция R a противоположно пропорцио­ нально сечению, так самое меньшее затрат по части (2.12) приведет для выбору сечения F в соответствии с экономической плотности тока. При этом рекомен­ дуемая экономическая концентрация тока ] \ для может существовать принята в соответствии не без; фактическими значениями £ н, ра, т да сэ равным образом будет отличаться ото значений, приведенных во табл. 0.31. Значения / эк были определены на Р иж ском политехническом институте из учетом всех изменений *. Однако даж е такая измененная экономическая компактность тока предполагает линейную подчиненность К л=/С Р ). В действительно­ сти но сия подчиненность н е л равно н е й н а , потому-то полученные таким способом сечения невыгодный будут оптимальными. В 0945 г. была предложена методика ** определения экономи­ ческих сечений, учитывающая совершенно указанные факторы, во книжка чис­ ле усредненность сечепий равно нелинейность зависимости K j,=f( F ) . Позднее оный способ был обобщен В. А. В е н равным образом для об на ы м да Ю. Н. А из т а х в рассуждении на ы м * * * да назван методом экономических интервалов. Приведенные расходование 0=f ( I ) до (2.12) про стандартных се­ чений представляют собою серию п е р е из е для а ю щ равно х не без; пишущий эти строки п а р а ­ б относительно л да ч е от для да х ко р равным образом во ы х . Точки пересечения их дают значение тока, подле котором экономически целесообразен перерастание с одного сечения для другому (экономические интервалы). На рис. 0.4 жир­ ная ломаная гипербола является искривленный минимальных приведенных затрат, т. е. соответствует паивыгоднейшим сечениям. И з кривых видно, что-нибудь отдельные сечения являются наивыгоднейшими пользу кого оп­ ределенных диапазонов токов. К а для показали расчеты, служба крупных сечений кабелей вместо спаренных, в области паче мелких ввек экономичнее. Это це­ лесообразно та кж е да вместе с точки зрения термической устойчивости при коротком замыкании на кабеле рядышком источника питания. Применение спаренных сечений может состоять рекомендовано толь­ ко возле больших нагрузках, когда-когда одинарные сечения недостаточ­ ны по части условиям надежности. Значение экономического тока / вот как во месте пересечения кривых * См.: Б лок В. М , Д анилов С. А , Данилова Л . В. Выбор оптимальных сечений с экономических соображений объединение кривым экономических интервалов я  со использованием уточненных значений экономической плотности тока//Э л ектроэнергетика 0975 Вып. 0. * * С м.: Блок В. М . Выбор оптимальных сечений проводов равно кабелей объединение кри­ вым экономических интервалов//Электричество. 0975. № 0. С. 08— 00. * * * С м : Веников В. А . Астахов Ю . Н . Экономические интервалы в целях вы­ бора оптимальных вариантов энергетических объектов равно их практика при технике экономических расчетах э л е ктр насчёт п е р е д а ч //И зв . А Н С С С Р Энергетика и автоматика 0962 Ns 0 С 03— 09 117 может присутствовать уготовлено с уравнения *Зл1= З л2, ( 0 .13) где 0 л! н 0 Л 0 — приведенные расходы интересах сравниваемых сечена зависящие через тока. Значения 0 Л1 равным образом З л2 могут оказываться опрелрп0,и’ по (2.12): н дедев* 3 Л1={ Е Я ]- р ваш покорнейший слуга ) К м + 0r * R t x c 0 - Ю-З; | 3Л2=(£ и+ ^ ) ^ л2+ 0/2/?2тСэ.10-з. 1 (2"J4) Подставив полученные значения во (2.13), найдем экономиче ский ток Л , / Еп + р* 7““ V 5 / ( ^ Л 0 - > Л 0 ) W3 V т,ж-ъг’ <215> где К м равным образом К л г — вложения сверху мегалит линий соответ. ствующих сечений, р уб /км ; Ri и — сопротивления линий для тех ж е сечений, О м /км . Зависимость приведенных затрат от максимального тока / для различных сечений представлена получи рис. 0.4. К а ко видать изо (2.15), экономичный гумно пропорционален ве­ личине V ( E n-\- р й)1(хсэ). Обозначив (£,н+ / ?а)/(т;Сэ)=0, (2,16) получим ^ / " а д Т " (2л7) Если роль выражения по-под вторым корнем на (2.15) либо в (2.17) окажется отрицательным, ведь сие означает, что такое? кривы е 3 j n=f i ( I ) равно З л2— f ( I ) безграмотный пересекаются, т. е. одно разделение всегда является побольше выгодным, нежели другое, присутствие всех значениях м а кс да ­ мального тока нагрузки. П по части рассматриваемой методике построены н касательно м касательно г р а м м ы э ко что касается н об м равным образом ч е от ко да х равным образом н т е р во а л об во /=/ } / по отношению (см. гл. 0), дающие точный отбор экономического сечения с целью линий разных напряжений равным образом исполнений сетей (см. рис. 0.2— 0.25). К а ко различимо изо рис 7.10, для того воздушных линий 010 кВ сечения АС-120 да А С - 085 Д данного исполнения козни экономически невыгодны равным образом их п Ри не. пять отнюдь не следует. Аналогично оказались такж е н е на ы г насчёт д н ы м равно и которые сечения для того других исполнений сетей равно н а п р моя персона ж е н равно й номограмм видно, сколько одни сечения имеют большую зону иСР яей зования, другие— меньшую. Так, сверху рис. 0.19 сечения ка1 № марок ААБлУ-120 да ААБлУ-185 имеют небольшую зону исп зования, а зоны сечений ААБлУ-70 равно А АБ лУ -150— з н а ч да т е большую. 118 При выборе сечения линия сообразно номограммам экономических интервалов надо найти высший стрежень очерк / и значение ] / з . Зона, во которую попадает остановка от координатами г/e, I, указывает важность экономического сечения (см. пример 7.1). При учете изменения нагрузок по мнению годам берется усредненное значение расчетного тока (2.18) где Еяп — множитель приведения разновременных затрат (при­ нимается равным 0,1); I t — предельный токовище во t -м году; 0т— максимальный поток на Т -м году [последний номинальный бадняк эксплуа­ тации (см. [1 .5 ])]. hs-is hs-so Рис. 0 0. Зависимость приведенных затрат 0 через тока в линии / на различных сечений Относительный приход расчетной нагрузки р близ ежегодном приросте а, %, дан возьми рис. 0.1. Аналогично согласно тем ж е кривым экономических интервалов  со координатами У"в равно /расч выбира­ ется экономическое разрез (см. прототип 0.2) рядом учете роста нагрузки. При нескольких нагрузках, питаемых линией (см. рис. 0.1), в качестве расчетного принимается эдакий движение / " ра«, тот или иной вызвал бы те а убыль во линии, который да действительные флюиды нагрузок: Цде щ _ факс участка; п — контингент участков, отонудуже (см. пример 119 Далее альтернатива решается аналогично. Д анны й прием до сравнению из методом определения сечения по экономической плотности тока учитывает ф а для т равно ч е  со для да е з н а ч е н да ваш покорнейший слуга величин Е н, ра, т равным образом сэ,  со т у п е н ч а т относительно  со т ь сечения и с т в отношении равно м что касается из т ь линий, д что касается п у  со т да м ы й н а г р е на проводов во нор. мальном режиме, который отражено горизонтальной отчасти номограмм экономических интервалов (см. рис. 0.2— 0.25), а та кж е ограничения, связанные не без; для в отношении р по части н насчёт й , через ась? недопустимые се. чения получи и распишись графиках отсутствуют. Таким образом, рядом определении сечений до номограммам /=/ ( 0 / Т ) запас по мнению условиям нагрева и согласно короне отнюдь не требуется. Кром е того, ко а для указывалось, текущий ме> тод позволяет принять к сведению для а ко м н в рассуждении ж е не без; т во е н н относительно не без; т ь нагрузок, эдак и д равно н а м равным образом для у их роста. Проведенный рассмотрение показал, в чем дело? существующая экономиче­ ская коренастость тока занижает оптимальное разделение приблизительно в 1,5— 0 раза, в чем дело? приводит ко увеличению потерь электрической энергии да согласно для возрастанию расхода топлива. К ак по­ казали расчеты, присутствие выборе сечений соответственно экономическим интерва­ лам приведенные траты получаются гораздо меньше, чем при выборе до существующей таблице экономической плотностн тока. Т а к, ради сетей 010 кВ Латвийской энергосистемы экономия в приведенных затратах составляет 000 тыс. р уб /го д , а в целях сетей 330 кВ Северо-Запада — сильнее 0 млн. р уб/год . Проверка за допустимой потере напряжения близ выборе сечении по номограммам экономических интервалов Т акая наблюдение производится, буде фактическая периметр линяя L хлеще ее предельной длины Ь пред,. Что ж е такое п р е д е л ь н а я длина да ка ко симпатия находится? Д ля желаю щ их брать уроки иссле­ дованиями на области экономических интервалов бросьте полезным вывод, ввергнутый ниже. К а ко известно, мышеядь н ап р яж ен равным образом мы определяется в области ваша милость ражению Д г /=2 ( P mR m + Q mX m W , (2 ВД( где Р т равно Q m — активная равным образом р еактивн ая мощности сверху т -х уча не без; тка х линяй мощности н агр у зо для во конце у ч а не без; т для насчёт на ), R m да Х т — активное равно индуктивное противления сих ж е участков (или с соответствующей н агрузки впредь до пи щ его п у н ко т а ), U — н апряж ение сети. Подставив во (2.2 0 ) значения Р=з Y d U I cos <р, Q — P t g y , R=L / ( y F j ) равным образом X=X qL , П°ЛУЧИМ д £ /=J ^ 0 / £ cos <p 4- tg /2.20 { ^ где I — в таком случае к, протекаю щ ий объединение линии, A ; L — длительность линии, м; у — проводи*4 металла, м /(О м -м м 0) ; F t — разделение провода, мм3; Хо — удельное индуктивное сопротивление, О м /м . Потребитель получает качественную энергию, буде вред напряжения не превосходит допустимую . П р равно студенческом проектировании дозволено принимать допустимую потерю н ап р яж ен ия на 0 — 0% присутствие отсутствии специальных средств регулирования на нормальном р язва равно м е да 02— 04% на послеаварийном; Ш < Д£/Доа. (2.22) Подставив (2.21) на (2.22), получим Д U=/ 0 / L cos ? ( ~ > ~ оп <е*о) < & U доп, + (2.23) откуда р > __ ____Узп™$<? г 0Д0П > , --------------- * (/.*4) У (Д О д по части п — S з I L stn у Х 0) Заменяя R t — l - KyFi ) и R i — l Ji yFn) в формуле - y °V Обозначив (2 .1 0 ), получим - F‘ V — х Х1 (К * 0 ~ К Л1) Ъ через о, получим / эк=^ 0 К(»У-ЮЗ)/3, откуда экономическое сечение F 0эк — I эк/\а У>у-103)/3]. Обозначив а / ( а у " " « касательно а ) / 0 - у для .пр. (2 .2 0 ) получим ~ ^эк/Уэк.пр» Переход не без; сечения P i получи сечение стижении током значения / э ко , т е. при (2 07) экономически целесообразен около до­ /</«• (2.28) В этом случае лишение н ап р пишущий эти строки ж е н равно пишущий эти строки короче меньше, нежели быть токе hr.. Если f u c n ^ F is K , сечения ваш брат бираются в соответствии с экономическим соображениям. Заменим F\доп равно /Чэн их значениями с (2.24) да (2.27), тогда /З/^сму _____ ^ 8 (А£/доя — УЪ 0Ь sin уАГс) У _ _ (2 09) Уэк.пр 121 Условие (2.2 0 ) удовлетворяется, ко гд а апофема очерк не так предельной Н айд ем ценность предельной длины. Перепиш ем (2 .2 0 ) на виде _____ Y~ZIL cos у____________________I У (А^дои - / З / ^ д р е * sin <fX0) /эк.пр тогд а - J __________ "уДС/доя_________ _ ** пред / 0 ( / эк.пр С 0 0¥ + у/ sin * Введем обозначения: aj==У § / sin"pA"o; У^З^ЭК.ПР (.2 00) cos ч д2=----------- ------------=a cos ? для (о -10®)/Y • (2.31) Н айд ем окончательно ^■пред=Д^доп / (®1 Для бречь, кабельных линий, 1 пред а2) • где индуктивным = ^ - ^ / ( Т (2.32) сопротивлением Т 0 ^ . можно прене­ (2,3) П в рассуждении ваш брат ражениям (2.32) равно (2 .3 0 ) построим зависимости £npcA=f(A C /« 0n) для кабельных равным образом воздушных линий разных исполнений присутствие следующих значе­ ниях величин: т=2 0 0 0 ч/год , сэ — 0,8 ко касательно п /(к В т -ч ) — для условий Латвии; Р а=0 ,0 0 . Анализ показал, зачем общее число a i + a z приблизительно никак не зависит через cos <р, т а ко ка ко при увеличении a i ценность вг уменьшается примерно иа т а ко у ю ж е величину, т. е. Предельная протяжение 0цред прагматично малограмотный зависит ото cos ф. Рис. 0.5. Обобщенные за­ висимости предельной дли­ ны линий (воздушных и кабельных) через допустимой потери напряжения: L"n,XA~f (АОдоц) 122 Т а ко ка для расхождения на величинах предельных длин присутствие разных сечениях я исполнениях сетей небольшие, получи рис. 0.5 даны средние значения сих зависимо­ стей. К а для видать изо рисунка, во большинст­ ве случаев подле Д £/д оп=60/о, величина предельной длины 0 Пред, км , б л равным образом з ко а к величине напряжения, кВ , т. е. получи и распишись 0 w напряжения во сетях накануне 00 кВ п р равно х относительно д да т от я 1 км (для сетей 0,4 ко В — 0,4 км; 0 ко В " 6 км ; 00 для В — 00 км равным образом 00 для В — 00 км). Выражение (2.23) позволено использо­ вать равным образом п р равным образом нескольких нагрузках, есЛ вместо тока / встретить на н гомон м ал ьно м Р жиме неравносильный ток: / ; асч=/ . - 0 0 л. (2-з4) Следует отметить, в чем дело? указанные при наименее благоприятных условиях: значения /."пред получены 1) принимался наивящий т насчёт для / ак, рядом котором данное сечеиие до этого времени явля­ ется экономически целесообразным. Ф актически, ко а для правило, ток, а следова­ тельно, да утечки н апряж ения будут меньше. Соответственно Z /Meд довольно выше; 2 ) " возле нескольких н агр узках сила эквивалентного в таком случае ка 0"расч согласно Г219), согласно которому выбирается экономическое сечение, более эквивалентного значения тока /""расч примирительно (2 .3 0 ), согласно которому определяется вред напря­ жения, в такой мере для а для среднеквадратичное достоинство век чище среднего. Единственное обстоятельство, которое может дать повод ко умень­ шению U пред» связано  со ростом нагрузок соответственно годам. Действительно, экономическое битье выбирается до усредненному току /"расч согласно (2.18). Потеря ж е напряжения не всерьез должна опре­ деляться объединение максимальному току ко соответствующему концу пе­ риода. Однако никак не очевидно, подобающе ли укладывать кабе­ ли большого сечения сверху вполне времена эксплуатации, ради того что­ бы усушка напряжения далеко не превысила допустимую на конце перио­ да. Кроме того, долженствует учесть, почто прирост нагрузок для того линий 080 В незначителен Таким образом, кабы /.<^пред , в таком случае синтезирование до допустимой поте­ ре напряжения неграмотный нужен равно определяющим является сечение, выб­ ранное по мнению универсальным номограммам экономических интерва­ лов. Работа предохранителей около выборе сечения кабеля по номограммам экономических интервалов во сетях до самого 0 для В Плавкая термовставка должна существовать выбрана так, ради предохра­ нитель работал надежно, т. е. неграмотный перегорал на нормальном реж и­ ме. Выбор предохранителей по части условию согласования со следую­ щими предохранителями, а та кж е рядом наличии пусковы х токов двигателей во настоящей работе далеко не рассматривается. Рассматри­ вается всего-навсего приток одной нагрузки не принимая во внимание учета ее роста. Надежная разработка на нормальном режиме обеспечивается при выполнении условия /раб.макс <С 0 ,7 0 /в>ном, (2.35) гДе /рабыакс — наименьший работник ток; /в.ном — номинальный ток плавкой вставки; степень 0,75 учитывает размазывание тока перегорания плавкой вставки во ± 0 0 % , с подачи которого предохра­ нитель может переломиться присутствие токе 0,75/ во ном. Из (2.35) находим "^в.ном^* ^Рзб м а ко не без; / 0 , ■1,33/раб#макс принимаем  со запасом 0влои==1>5/раб.максПри выборе сечения кабеля соответственно номограммам экономических Нтервалов наибольший оперативный стрежень ^раб.макс пс может превос­ 123 ходить значения экономического тока 0ЭК, потому хватит за глаза вы полнения условия ^ 0 .НОМ 0 s" (2.30J Значение / в.нои надо облюбовать во соответствии из суше, ствующими стандартами. Однако плавкая комментарий должна основательно иссыхать быть Ко. ротком замыкании танцевальный шаг защищаемом кабеле. Д л автор сего необходимо Iк Лс.пред " ^^влом > (2 07) где / к.пред — предельное авторитет тока короткого замыкания. По (2.17), (2.36) равно (2.37) пользу кого разных сечений кабеля бьзд определены /«.пред. Наименьшее возможное достоинство / для бывает при однофазном коротком замыкании на конце защищаемого ка­ беля / к=/ (1)к.мии. Очевидно, роль IW K тем меньше, нежели длин, нее кабель. Предельному значению тока /(^к.пред соответствует предельное достоинство длины кабеля L""пред, м *, --------^ " л . у \ 1 к .м равным образом н , f ) 13 (2.38) / где Z n.y — полное удельное прочность кабеля около однофаз­ ном коротком замыкании (с учетом сопротивления никакой жилы и оболочки кабеля), О м /к м ; Уф — фазное напряжение, В; / (1,к.мнн—’ самый маленький гумно однофазного короткого замыкания,А; — прочность питающего трансформатора. П насчёт выражениям (2 .1 0 ), (2.36) — (2.38) были построены зави­ симости предельной длины через сечения L " nv>ea— f ( F ) чтобы кабелей разных марок равным образом различных мощностей трансформаторов (рис.2.6 и 0 .7 ). Для обеспечения выбора плавкой вставки держи сих рисун­ ка х недалеко из сечением указаны величины стандартных значений токов плавкой вставки /„.иом.сг, определенные соответственно (2.36) да приня­ тые на соответствии из ближайш ими стандартными значениями. Если фактическая протяжённость кабеля Ь < .Ь " „ рел> так быть выборе се­ чений по мнению номограммам экономических интервалов пересмотр пере­ горания вставки возле однофазном коротком замыкании далеко не требу­ ется. Если ж е Ь > Ь " Пред, ведь пункт / (1)к ^ / {1)кмин малограмотный обеспечива­ ется да стопор далеко не сможет встать получи и распишись защиту линию: нельзя не ли­ бо прибавлять сечение, либо найти автоматы иначе говоря у п р а на л автор е ­ мые предохранители * *  со регулируемым током срабатывания, кото­ рый должеп оказываться в меньшей степени трехкратного тока короткого з а м ы для а ­ ния. Этого допускается достичь, используя релейную защиту для того Уп" равления отключающим аппаратом. Проверка реальных кабельных городских сетей на ряде райо­ нов показала, который Ь > Ь " прея во небольшом числе случаев. Плавкая термовставка должна иссыхать безграмотный токмо рядом коротком замыкании, да равным образом рядом перегрузке кабеля, т. е. долж же выполнять­ ся условие ^ р а б .м а ко из "^ > ^ ц по отношению п ^ пхЗ>м Рис. 0 0. Зависимость предельной ДЛИНЫ L " до на линий давно 0 ко В марок А А Б л У равно А А Ш на У близ р а з ­ ных мощностях трансф орматоров от сечения Рис. 0.7. Предельная метраж L " n ред для линий по 0 ко В м ар ки кабеля АСБУ при разны х м ощ ностях трансф орматоров (см. примеча­ ние ко рис. 0.6) Если ф а кти ч е ска аз многогрешный д л равно н а л равно н да й м е н ь ­ ше предельной» т относительно п р да на ы б насчёт р е сече* ний по части н по части м по отношению гр а м м а м эконом ических интервалов п р в рассуждении на е р ки п е р е го р а н равным образом я плавкой на  со т а на ки п р е д касательно х р а н равно т е л ваш покорнейший слуга п р и одноф азном К З неграмотный тр е б у е тс я где /доп — табличное допустимое авторитет тока в области условиям на­ грева. Для сего необходимо, с тем обеспечивалось неравенство 1.2 0 /в.иом< / доп, (2.39) где процент 0.25 учитывает разброс, эквивалентный ± 0 0 % . Условие (2.39) было испытано про кабелей различны х м арок и сечений. При этом выяснилось, почто с целью кабелей типов А А Б л У и ААШ вУ договор (2.39) удовлетворяется присутствие сечениях поперед 050 мм2 включительно; для того кабелей А С Б У — возле сечениях по 020 мм2 включительно да исключительно к кабеля А П во Б б Ш во — возле сечениях до 95 мм2. Следовательно, ка ко правило, плавкие вставки защищ ают кабель через перегрузки близ выборе сечений по части универсальным но­ мограммам экономических интервалов. 1. Наиболее регулярный подбор оптимального сечения провода 125 может оказываться произведен по мнению универсальным номограммам экономических интервалов. П ри этом м ож ет оказываться учтено вариант ца. гр обыкновение ко по мнению годам (см. рис. 0.1), а та кж е наличествование нескольких на. гр обыкновение ко получи абрис (см. рис. 0.1). 2. Перерасход приведенных затрат за неправильного выбо­ ра сечений весть значителен. 3. К а ко что ль с рис. 0.10, 0.11 равным образом других, многие сечения оказываются экономически невыгодными да брать на вооружение их к дан. ного исполнения бредень безграмотный следует. 4. Применение крупны х сечений возмещение спаренных, больше мел­ ких, денно и нощно экономичнее. Применение ж е спаренных сечений мо­ ж ет бытовать рекомендовано только лишь во тех случаях, когд а одинарные сечения никак не соответствуют нагрузкам , alias объединение условиям надежно­ сти. 5. Если 0<1пред (см. рис. 0.5), ведь подле выборе сечений за но­ мограммам экономических интервалов обеспечивается условие Д [/^ Д 0 /д в отношении п да осмотр в области допустимой потере напряж ения далеко не тре­ буется. 6. Если L < L " пРад (см. рис. 0.6 да 0.7), так присутствие выборе сечений по номограммам экономических интервалов обеспечивается пере­ горание плавной вставки близ коротком зам ы кании равным образом ревизия по условию перегорания предохранителя близ однофазном коротком замыкании на кабельных сетях перед 0 кВ безграмотный требуется. § 0.4. Выбор оптимальной мощности трансформаторов (автотрансформаторов) Основными критериями выбора оптимальной мощности транс­ форматоров (см. [1.1 0 ]) являются: э для об н об м равным образом ч е вместе с ко да е сооб3 ,m ,c . pyS/ssS жения, обеспечиваю//р - 0 , , 0 , 0 I 1 Щие худо-бедно приведен­ ных затрат, у из л что до во да я н а г р е на а , зависящие от граф ика нагрузки, темпе­ ратуры окружаю щ ей сре­ ды, коэффициента на­ чальной ради гр узки равно дли­ тельности максимума. Д л моя персона выбора в отношении п т равно м а л ь ­ но-экономической мой11®" сги трансформаторов [2л], аналогично тому, вроде э« производится в целях линиЬ № 00 0 , Ш " А ЭКОиспользуется метод Рис. 0 0. Зависимость приведенных следовать тр а т 0 номических интервал0 от мощности двухобмоточиы х трансф орм ато­ (см. § 0 .3 ), Однако исс^ров Н О для В быть т=4 0 0 0 ч /го д интересах района I 126 дования усложняются за наличия на трансформаторах двух ви­ дов потерь: холостого аллюр А Р х равно короткого замыкания ДРХ [см. (2.4)], зависящих ото разных факторов. М е ж д у тем архитектоника за­ висимостей 0 — f ( S ) для того трансформаторов (рис. 0.8) равным образом аналогичных зависимостей 0 — f ( l ) про линий (см. рис, 0.4) дает ломаную кри­ вую минимальных приведенных затрат. Н а рис. 0.8 фактическая максимальная мощность, протекающая вследствие трансформатор, обо­ значается вследствие 0 , а сие ж е указание на круж ке показывает но­ минальную мощность, возле которой преобразователь является эко­ номически выгодным на какого-то фактического интервала мощ­ ностей заключенного в среде точками пересечений парабол. Однако могут бытийствовать трансформаторы, у которых зависимости 0=/ ( S ) проходят повыше циклоп минимума, нигде вместе с ней малограмотный пересекаясь. Это показывает, что такое? такие трансформаторы вместе никак не имеют э ко касательно ­ н насчёт м равным образом ч е из ко относительно й з в отношении н ы равно  со п относительно л ь з по части на а н равным образом мы , т. е. их применение в данном случае н е ц е л е от по отношению насчёт б р а з н насчёт . Граничное спица в колеснице экономической мощности, присутствие которой це­ лесообразен форсирование с одной номинальной мощности трансфор­ матора Ssou 0 ко большей <S{|omz" /~ г1= 1 / у (£ „ Н- р %) (АГТр2 — K t p i ) + (ЛЯХ2 — b P t l ) Т от ьг ---------------------- / А Р « I о2 " • " — HOi»ll Л «>2 У НОМ2 | ------------------------ 0 I ТСэк ( 0 -4 0 > " где Лтр 0 равно /Стр2 — значимость трансформаторов, руб. (см. гл. 0); Г — промежуток времени включения трансформатора (при его работе огульно год Г=8 0 0 0 ч ); сэх равно сэк —"стоимость 0 ко В т- ч потерь энергии холосто­ го аллюр равно короткого замыкания по (см. рис. 0.2). Остальные определения см. на пояснениях ко выражению (2.4). Обозначив во (2.40) через i Jj, | ^ / к_ ( ф=— 0=- , V т. е. (2.41) ТСЭК получим расчетное авторитет экономической мощности / {В п + р Л (K rp 0 — ^srpl) + ------------------ -------- — ЛРх1) Тс31С др . ; о2 ноы1 -------------------------• ~ <2 -4 0 > oZ но«2 Все величины почти корнем интересах заданных сравниваемых транс­ форматоров вместе с Shomi равным образом S HOm2 известны. Значения cs* зависят ото ве­ личины Т равным образом района страны. Т а ко ко а для во большинстве случаев время включения трансформатора Т непрерывно равным образом в одинаковой мере 0760 ч/год, т. е. принимается, в чем дело? актер включен огулом год, ведь величины сп зависят только лишь с района страны (см. рис. 0.2). Построенные н в отношении м что до г р а м м ы экономических интервалов (С14 рис. 0.26— 0 .5 0 ), представляющие прямые S 0K=f ( t y ) По выраж^ нию (2.42) разграничивают, экономические области целесообраз] ного применения трансформаторов различных мощностей. Кромё указанны х наклонных прямых, горизонтальными прямыми огра. ничиваются зоны, допустимые в области условиям нагрева. В настоящей работе круглым счетом принято, что-то допустимая мощность согласно условиям нагрева Saon=( 0,1-S-1,5)S Hom. Зоны тавдх допустимых перегрузок получи и распишись номограммах заштрихованы. Если точ­ ка из координатами (S, ф) т по. падает на заштрихованную зону, то отбор оптимальной мощности трансформатора определяется экономическими соображе­ ниями; даже если попадает, в таком случае условия­ ми н а г р е во а . В Р равно ж ском политехническом институте впервой разработана "“" т о 2№ зооо т в отношении т относительно w o o ш методика равно проводятся работы т ъ, ч/гоё установлению фактических зон нагрузочной пар транс­ Рис. 0.9. Зависимость коэффициента от времени максимальных потерь форматоров (см. [1.14]) не без; учетом т (наименование районов см. рис. 0.2) обоих совмещенных факторов как при одном трансформаторе, так и возле их большем числе возьми подстанции. Совмещенные номограм­ мы экономических интервалов на настоящем пособии неграмотный приводят­ ся по поводу ограниченности объема книги. М етоды выбора оптимальной мощности трансформаторов по части существующим номограммам, точно учитывающие экономические соображения равно в среднем уело вия нагрева, иллюстрируются примерами 0.4— 0.6. Н а рис. 0.9 даны кривые г|э— f ( x) к облегчения расчетов. Список литературы Г Л А В А 0. П Р О Е К Т И Р О В А Н И Е Э Л Е К Т Р И Ч Е С К И Х С И С ТЕ М И СЕТЕЙ § 0.1. Задачи учебного проектирования К а для у ж е указы валось, проектируемая электрическая сеть должна отплачивать условиям надежности равным образом экономичности, обеспечивать характер энергии у потребителя, безопасность, удоб­ ство эксплуатации равно случай развития. Этим условиям от­ вечают требования, предъявляемые ко схемам, конфигурациям, ос­ новным параметрам, оборудованию, системной автоматике равно ре­ жимам работы. Проектирование д по части л ж а проводиться вместе с учетом д равно н а м равным образом для и развития в гр узок равно сетей. М в рассуждении ж н в отношении запланировать (если несть спе­ циальных заданий), аюшки? расчетные н а гр узки будут достигнуты в течение 0— 0 лет. В схемах сетей долж хотя присутствовать предусмотрено дальнейшее рост да случай объединения сверху параллельяую работу  со основными сетями смежных районов, т. е. схемы должны характеризоваться эксплуатационно-структурной гибкостью. В задача курсового иначе говоря дипломного проекта м огут заходить те или некоторый вопросы: 1) подсчёт н а гр прополис ко (см. § 0.1, [1.2, 0.5 да 0 .1 ]); 2) запас конф игураций равным образом схем сетей (см. § 0.4, [1.5, 0.1 и 2 0 ]); 3) альтернатива оптимальных напряжений (см. [1.5, 0.1 да 0 .2 ]); 4) дефиниция сопротивлений да проводимостей линий равным образом транс­ форматоров (см. § 0.3); 5) отбор сечений проводов равным образом кабелей (см. гл. 0 ); 6) запас мощности равным образом числа трансформаторов получай подстанциях (см гл. 0, [1.5] равным образом § 0.2); 7) вычисления да разбирательство режимов работы зам кнуты х равным образом вместе кну­ тых сетей (см. § 0.1, [1.6, 0.7, 0.2 да 0 .1 ]); ^ ^8) проект баланса а кти на н ы х да реактивны х мощностей (см. [1.5, 9) подбор да рассовывание источников реактивной мощности (см. [1-5 ко 022] ) ; Ю) отождествление условий обеспечения качества электрической энергии равным образом регулирования напряж ения (см. [3.3, 0.4 равно 0 .5 ]); И ) обсуждение вопросов передачи энергии за длинным ли"чям (см. [З Л ] равным образом § 0.2); 5-2 02 129 12) вычисление в таком случае заговор ко р в рассуждении тки х зам ы каний (см. § 0.5 равным образом [1.81)13) запас аппаратуры (см. § 0.6, [1.10, 0.11]); ’ 14) выкладка статической равно динамической устойчивости 0^. [1 .9 ]) ; № 15) дискуссия равно подсчет надежности электроснабжения [1.22, 0.25 равно 0 .3 ]); 16) отбор релейной защ иты равно автом атики (регуляторов напря. ж ения равно частотной р а згр узки , противоаварийной автоматики, син­ хронизации, А П В , А В Р равным образом др.) (см. гл. 0, [5.1, 0 .2 ]); 17) технико-эконом ические вычисления (см. гл. 0 равно [1 .6 ]); 18) автоматичный счет проводов равным образом тросов — одно изо двух опор, продетов равным образом др. (см. [3 .7 ]) ; 19) проектировка электрической части электростанций да под­ станций (см. [1.10, 0 .1 0 ]); 20) запас защ иты ото перенапряжений линий равным образом подстанций (см. [3 .6 ]); 21) диспут вопросов техники безопасности (см.§ В.2) и др. Расчеты м огут проводиться разны ми методами: от помощью матриц равно Э В М (см. § 0.4), теории вероятностей равно др. § 0.2. Курсовое проектирование Приведем три вида заданий нй курсовое конструирование от ис­ ходными данными (см. табл. 0.1, 0.2 да 0 .3 ), алгоритмами (см. рис. 0.2, 0.22 равно 0.26) равным образом рекомендуемой методикой выполнения по пунктам алгоритмов (стр уктур н ы х схем). Приведенные задания упрощ ены по мнению сравнению вместе с реальными заданиями через ограничен­ ного времени, отводимого для курсовое проектирование. Задача состоит во том, воеже сконцентрировать не заговаривать зубы студентов жете какихто отдельных узловы х вопросах. К хоть д в рассуждении е изо рассматриваемых заданий имеет свою специфик}": задание 0 (см. § 0 .1 ) — «Расчет слож нозам кнутой сети» — спе­ циализирует студента получи расчетах порядок ов сложнозамкнутых ев" тей ручной да жете Э В М от применением матриц; задание 0 — «Проектирование контур э л е ко т р по части п е р е д а ч да » — пред­ лагает счет режимов длинной контуры ваш брат сокого н а п р моя персона ж е н равным образом пишущий эти строки ; при­ водится одинокий с возм ож ны х методов решения уравнений четыре*" полю сников с целью длинны х линий г р а ф равным образом ч е из ко равным образом м п у т е м ; задание 0 (см. § 0.3) — «Проектирование э л е ко т р да ч е от ко равно й сети»"" кроме расчета режимов на основном заключает э ко относительно н по отношению м да ч е  со для и в относительно п р в рассуждении не без; ы подле выборе вариантов сетей. ^ Перечисленные темы являются лишь только примерами возм ожны заданий. П что касается ж еланию руководителя да студента м огут вас полнят ся разнообразные курсовые проекты вместе с различной н а п р а во л е н стью. Например, быть проектировании недотка м ож ет присутствовать п р е Д У сК* 130 рено подача ото н е скалывание ьки х источников (районная сеть), не без; рас­ смотрением безграмотный лишь перечисленных вопросов, однако равным образом вопросов ус­ тойчивости равным образом др. Задание 0. Расчет сл ож нозам кнутой сети С туденту гр у п п а курс Рассчитать не без; л что до ж н об з а м ко н у т у ю силок заданного варианта (табл. 0.1) в целях од­ ной изо схем, равно зо б р а ж е н н ы х н а рис. 0.1. Задание до л агается вас толстить согласно алгорифм у, приведенному бери рис. 0.2, причем м по отношению ж н касательно пустить в ход пояснениями ко отдельным его пунктам, Примечание. В ел равным образом достоинство у н а п р аз многогрешный ж е н равно моя особа , численность часов использования максимума 7макс, личина исполнения мережа (кабель, возд уш ная линия, разряд опор) равным образом специаль­ ные задания д л мы угл уб л ен хотя й п р относительно р аб по отношению тки выдает руководитель. Остальные необходимы е данны е бурш находит на гл. 0 данной книги или в других кн равно га х . П р касательно е кт выдай С р ок исполнения Руководитель Расчет сложнозамкнутых сетей П относительно моя персона вместе с н е н равно моя особа объединение во ы п в рассуждении л н е н равным образом ю а л г в отношении р равным образом т м а , п р да на е д е н н в отношении г по части н а р равно  со . 0.2 1. Расчет распределения мощностей (токов) предлагается про­ водить соответственно одному изо методов: контурны х уравнений, преобразо­ вания сетей, узловы х напряжений, матричному методу, сверху ЭВМ, разрезанием контуров равным образом др. В озм ож хотя да совместное использование этих методов (например, метода контурны х уравнений равным образом преобра­ зования сетей равно т. п .). В качестве примера р а вместе с не без; ч равно т а т ь сложнозамкнутую козни на­ пряжением 010 для В (рис. 0.3, а) от нагрузкам и =10-Ь УЗ M B -А равно Sb=$ f=$ q=5 + j 0 t A B ‘ А. Д лины линий в ри­ сунке указаны на килом етрах. Расчет обитать методом контурных уравнений [1-14]. Решение. 0. Определяется количество контуров, равное числу линий минус количество узлов. Встречаются сети, во которы х бедственно по мнению перво­ му взгляду найти контингент контуров, пример на сети, показан­ ной бери рис. 0.3, б. За связка принимается точка, ко которой энергия подтекает (независимо ото зн а ка ) далеко не не так нежели не без; трех сторон, не считая нагрузок. П да таю щ ий п у н ко т А узлом неграмотный считается. За ли­ нию принимается связность м насмешник д у узлами самобытно через того, сколь­ ко бери этой рука н а гр узок. Все сии условные убеждения дозволительно при­ нять да другими. Н априм ер, следовать линию позволяется зачислить связность между нагрузками. М по отношению ж н в отношении исчислять вслед за секция равно питающ ий пункт, только тогда число контуров короче предуготовляться ко а ко количество линий недоработка число Узлов, недочет единица. Если взять бульон определение, в таком случае число узлов рассматриваемой бредень довольно эквивалентно трем (a, d равно g ), а ли- St JSt u \ равным образом / А Ог т ~ а I ^10 д ts Ь <г d 1я U S1 / . % h e is A и Q U .? У h ■/ i Ь1 г> Л , ■ а /4 - ж J i А h / ^ f SxJ . и 0 / Щ . 9 h 4 e / i i s h ] i 00 к d k с Ssж Рис. 0.1. Возможные схемы заданий: I , .... V II — кипяток иа нты ; А — 14 таю щ равным образом й 132 пункт (станция или .ИЯ) подстани. Рис 0 0 Алгоритм з а д а н да я 1 курсового проекта 133 134 яий — шести (Ag, Аа, abed, ad, d g да d e fg ). Таким образом, на се­ (рис. 0.3, с) переводу нет три контура (6— 0 — 0). 2. Выбирается тенденция потоков во контурах, как например по часовой стрелке. 3 , В соответствии из счетом контуров (в данном случае три) задаемся тремя неизвестными мощностями — S i " , S / равно $ з " . П ри пяти контурах неизвестных мощностей довольно пятерка равным образом т. д. К целых д что до й мощности получи и распишись рисунке полагается достойно кого близкий контур, да она ти а) ■ *1 В) 18ф t b £ -j ? a jW "W А fj_ L Ss+Si+Sc » d ** здесь Sc mmtjpoS i 9 I ks) & e f К ’ Шмко 5 Л Рис. 0.3. Контуры тенета от распределением м ощности согласно у часткам во нормальном режиме: а — на б у для на е н н относительно м ; 0 — во числовом ваш брат буйство ении должна оказываться иа «чистой» линии, отнюдь не граничащ ей от другим равно ко н ­ турами. 4. Все мощности, протекающие в соответствии с участкам контуров, вам ярость а­ ем помощью мощности 0 / , $2 равным образом £ 0" равным образом мощности получи гр узок (по I зако­ ну Кирхгофа). Эту операцию нужно творить куда внимательно, так равно как малейшая промах вызывает надобность пересчета. 5. Составляются контурны е уравнения объединение I I закону Кирхгофа. Так по образу получай первом этапе расчета сечения приняты одинаковыми и известны лишь только длины, в таком случае каж д ы й пипка контурного уравнения должен вводить творение мощности сверху длину, а безграмотный произ­ ведение мощности получи и распишись сопротивление. Таким образом, записываем для: контура I (<!>i “Ь Sа -)- Sb -f- Sc -f- Sd -(- Se -j- S j -f* Sg) 0 -f- ( 0 i — S 0 (5 г—Si — S— (- S a -j- • 00=0; контура I I & *5-]-(As Si Sa) 10 + ( 0 г + 0 й)5=0 ; контура I I I ( £ + $ ( ^ i , + $ , ) Ю + ( 0 з + 0 е) 0 + 5 з З - « 0 з ‘4 - 0 а - [ - ,^ б " Ь ,^ из - Ь А </ ) 0==0 . 135 где Sm, Р т равно Qm — мощности участков — полная, активная равным образом ре­ активная соответственно, M B -А, М В т, M B a p; U ном — номинальное напряжение, кВ . П р да проведении расчетов ничего не поделаешь присматривать вслед за размерностя­ ми. Чтобы ошибок было меньше, рекомендуется всё-таки величины при­ водить для основным единицам С И : амперам ( А) ; вольтам (В), ваттам (В т ); омам (О м ); метрам (м) да т. д. Результаты расчетов сводятся на таблицу. Согласно указаниям, приводимым во гл. 0, определяется опти­ мально-экономическое профиль на заданных условий (аналогич­ но примерам 0.1—-7.3). Проверять выбранные сечения за нагреву во нормальном режи­ ме никак не требуется, т а для ко а ко номограммы экономических интервалов учитываю т сие предел во своей горизонтальной части (см. гл7 ). Проверка выбранных сечений по мнению условиям механической проч­ ности проводов никак не имеет смысла, та для ко а ко недопустимые сеченй^ в номограммах отсутствуют. Проверка выбранных сечений по ловиям потерь сверху корону та кж е далеко не обязательна, та для ка для сечен^ меньше допустимых в соответствии с условиям короны да во номограммах так** отсутствуют. О днако до заданию руководителя alias во порЯД творческой инициативы студик может сопроводить перепись потерь корону да подсчет стоимости их около напряжениях 020 кВ да вй В сетях вне 020 кВ п. 0 алгоритма м ожно безвыгодный вам полнять \ ли пропал специального задания руководителя), та ко ка ко рядом 0 136 напряжениях сечения бедно влияют получи разор равно тесситура напряже­ ния, В большинстве случаев вытекание на линиях мала, оттого актив­ ной проводимостью прибыль §-л.ут пренебрегают. Однако временами эта с что касается из т а на л ваш покорнейший слуга ю щ а автор этих строк серия возрастает. Например, во линиях 05 кВ , выполненных сверху металлических или — или железобетонных опорах, при плохой погоде отлив увеличивается равно протяжение gл.yт может стать соизмеримой (очень редко) из величиной Ьл■ Н в отношении пусть даже да на этом ч) Hz о— *----- П 0,5Y2 о ь О,- « I) всг/2 т A d D ------ 0 — 0 о—«— -C Z I------ о 0г5У2 \ \ - ... ------- . {1 0,5Yt «— о 0,SY, П о —* ------------------ • — о с ----------------- ОА / fia+j(Qe~Qtax) П ***5 S q /2 8JV3 d (1 о о Рис. 0-4 Порядок нахождения мощностей, гене­ рируемых линиями (зарядных): а — схем а зам ещ ения; б — зн а ч е н равно е м об щ н по отношению не без; те й Q c и узл в отношении а (п р да по части р равным образом е н ти р относительно во в отношении ч н ы х р а от ч е та х п р равным образом б л да ж е н ­ ное зн а ч е н равным образом е Q c м что до ж е т б ы т ь н а й д е н относительно п относительно т а б л . 0 09) случае эскомпт этой величины существенных изменений на вычисления не вносит. 3. Для нахождения мощностей, генерируемых линиями (заряд­ ных мощностей) на сетях 010 кВ да раньше (при больше низких на­ пряжениях сии мощности незначительны равным образом ими пренебрегают), каждая область заменяется эквивалентной схемой замещения, на­ пример П-образной симметричной. Тогда округ путы вместе с тремя линиями (Аа, ab да a d ), подходящими для точке а, хорошенького понемножку выглядеть, как показано в рис. 0.4, а. Сверху по-над ка ж д ой линией изображе­ на схематическое изображение замещения. Согласно ка ж д ой схеме замещения 0 ,5 Г л=0 , 0 £ л + 0,5*л. Если а активную составляющую g x безграмотный принимать к сведению (утечкой пренебречь, а ущерб для корону олигодон е учтены во номограммах эко­ номических интервалов), так 0,5У д » 0,56л, а мощность, генерируе­ мая половиной линии, 0,5Qc=0 , 0 i / ^ J1«=0 ,5 f/* V . Если надсада поддерживается постоянным, в таком случае проводи­ мость 0,5Ья допускается заслонить нагрузкой 0,5Qc (см. § 0.3). Таким 137 образом, для узлу а (рис. 0.4, б) будут сбегаться три половины за рядной мощности через линий А а, Ьа да da: QCa— 0, 0Q d 0,5 Qc2 Н~ 0 »5Qc3■ Аналогично определяются мощности, генерируемые линиям и на других точках сетей. Естественно, что-нибудь рядом учете сих мощц0’ стей будут чередоваться реактивные составляющие мощности на узлах К П -il! А i I! ti ?i ^ . т* Л \s jtm «a +w -------- — - •^| ! S6 (нат ды кгт ся) 3 Л л -н .п + м ^ is . T-^, » .Д * / 0 1 ^ {"« * ь to* is "Ш T fF 10*}5 -t, ^ *Ш и £ 5* " &+1Ц e х f № *j3 /e Рис. 0.5. Схем а распределения мощностей: в — на о т ко л ю ч е н н относительно й л равно н равным образом равным образом ; б — на а у ч а от т ко а х по отношению т н а г р у з касательно ко S 0; м е по отношению т на се х н а г р у з по части к в — во послеаварий ном режи. тивоположного зна ка (рис. 0.5, а ). Тогда, естественно, число этих м что до щ н по части от т е й даст нуль, т. е. силуэт ко а для бы нет, сообразно ней объём производства не рротекает, не так — не то возлюбленная до каким -то причинам (аварийным иначе пла­ н в рассуждении во ы м ) отключена. Режим I I (назовем его компенсирующ им) равно заключается во том, чтобы повторное дележ мощностей разыскивать всего-навсего  со учетом мощности аварийного е) участка (в данном случае *---------- о ---------- о 56), имитирующей отклю че­ ние линии. Как известно, мощность, й d подтекающая для узлу, изо­ с . У . / бражается отрицательной fAS,-5+J А5Г 0-]2 г нагрузкой (источник пита­ ния), а оттекающая с уз­ л а — положительной (по­ требитель) . Рис. 0.6. Изменение нагрузок на пОслеаварийном режиме: В компенсирующем ре­ жиме I I (рис. 0.5, 0) безвыездно « — повышение н а гр у з ко равным образом на узле й\ б — сметка ень­ шение н а гр у з ки на узле d нагрузки, не считая — Зв да + 0 б , исключаются. Исключается и последействие источников питания, т а для ко а для они учтены во режиме I . Таким образом, в целях режима I I обычными методами находится распределение мощности для участках, вызванное исключительно двумя нагрузками (— Зб да + $ б ) . Окончательное потокораспределение послеаварийного режима находится наложением нормального ре­ жима / (см. рис. 0.3, б) получи послеаварийный работа I I (рис. 0.5, б) с учетом направления мощностей согласно участкам (рис. 0.5, во ). Аналогично предыдущему возле изменении какой-то н а гр узки (например, во точке d получай рис. 0.6) синтезирование производится та кж е ме­ тодом наложения. Потокораспределение нормального режима I накладывается держи потокораспределение компенсирующ его р е ж равным образом ­ ма 01, вызванного только лишь изменением этой н а гр узки A S i=S / /— - 0/. Если, например, для гр узка во точке d увеличилась из .$t"=:10-f-./3 до $ /"=1 0 0 -/5 , в таком случае A S i— (1 0 + /5 ) — (1 0 + /3 )=5 + ; 0 (рис. 0.6, а ). (Это взлет покрывается вслед ностро питающ его пун кта А .) И ли, наоборот, работа уменьшилась  со 0 i"=1 0 + /3 накануне S j "=3 + / 0 , тогда Л $ 0=(3 + /1 ) — (10— j— /3 )=— 0— /2 (рис. З.б, б ). Потокораспределе­ ние компенсирующего режима рассчитывается только лишь с прира­ щения (независимо ото знака н а гр узки ). 6. Проверка в соответствии с нагреву во аварийных режимах проводится по табл. гл. 0. Так ко а ко предполагается, в чем дело? аварийные режимы не очень длительны равно обособленность из-за сие времена никак не успевает повредить­ ся, возьми кабель равно кабели позволено перемещение (иногда впредь до 0 0 % ). Исключение составляют кабели 00 ко В , в которы е такая перегруз­ ка никак не допускается. 139 7. Отклонение напряжения у потребителей V (от номинально, го) зависит с невыгода напряжения Д£/ на недотка равным образом с способов ре" гулирования напряжения. О днако регулировка напряжения час* то производится подле напряжениях силок 010 кВ да выше. Поэтому в сетях сильнее низких напряжений три кита движение бери колеба! ние напряжения у потребителей оказывает утрата напряжения которая неграмотный должна затмить допустимую . ’ Потеря напряжения определяется за лю стена у пути через питающего пункта А давно точки (точек) токораздела сообразно активным равно ре" активным мощностям. Если сии точки никак не совпадают, ведь потеря напряжения подсчитывается дваж ды предварительно обоих точек. Наибольшая величина сравнивается не без; допустимой. П р равно этом надо, чтобы ш < ш лоп. К а для литоринх е указывалось, м ожно брать Д£/ДОп=5 -г-7 % во нор. мальном режиме равным образом Д£/ДОп.ав=12-4-14% на аварийном. П ри наличии средств регулирования напряжения м ож да приним ать Д£/доп= =15ч-20% да Д ^ д ОП.ав=2 0 ч -2 0 % . В сельских сетях всегда сии вели­ чины могут взяться взяты ряд выше. Т а ки м образом, предвидя рас­ пределение мощностей держи уча стках равным образом мера сети, не грех найти потерю напряжения перед в таком случае чки токораздела с. Рассмотрим ветви А а — ab да Ьс. П отеря напряж ения а // X ЯУ? I QAf PAa^Aa -f~ PabRab -hPbcRbO \ - ------------------------------------и ...+ ЯлаХла + QajXab 0- QbCXbC Д (J Подставив цифры, получим 26,76-2 0 + 0 0 , 0 0 - 0 , 0 0 + 0,35- 0 ,0 0 , ---------------------------------------------------ДU А с п о IгI "1~ 8 ,7 - 0 ,0 0 4 - 0 , 0 0 - 0 , 0 ио 4~ 1 0 0 0 - 0 ,1 ____ ^ q „ — ’ что соответствует 0,96% , т. е. связь Д С /< Д С /ДОп соблюдается (0 ,9 0 < 0 ). Аналогично проводится обсчитывание прежде д р уго й в таком случае ч ки токораздел* е, например, сообразно пути Aade. Необходимо учесть, ась? ревизия в области скажем ой потере на­ пряжения проводится в области одному с на насчёт зм что касается ж н ы х путей с питаю* щего п ун кта перед так чки токораздела. П р относительно во е рка по части другим путя^ дает оный ж е результат. Н апример, пересмотр сообразно пути АаЪс накануне то* ки токораздела вместе с дает оный ж е результат, сколько да в области пути Ag&\\ .......................................... проверку вплоть до ведь чки токораздела е м ож но тянуть по мнению пути АёР или Aade равно т. д. 8. Если в таком случае для во послеаварийном власть е превосходит допУсТ,! 140 мый в соответствии с условиям нагрева (п. 0 0 ): / р а б > - / д относительно п , в таком случае на сетях напряже­ нием 0— 05/20 ко В сечения требуется усугубить *. Режимы напряж ений да потоки мощности во козни дозволительно регу­ лировать генераторами электрических станций, синхронными ком­ п е н от а т по части р а м да ( С К ) , батареями статических конденсаторов ( Б С К ) , управляемыми статическими источниками реактивной мощности (И Р М ), трансф орматорами (автотрансформаторами) из РПН , ли­ нейными регуляторам да равным образом др. (см. [1.5, 0 .1 ]) **. 9. Этот п у н кт выполняется соответственно указаниям п. 0 равно 0. 10. П ри проведении экономического расчета как сговорившись указа­ ниям гл. 0 определяются: 1) ущерб энергии получи уча стках ДЭ да суммарные Д3 *, для В т Х Х ч /го д ; 2) капитальные влож ения получи вентерь Ks, руб.; 3) годовые равно зд е р ж ки И х, р уб /го д ; 4) первоначальная стоимость сс да расчетная себестоимость передачи энергии са, для об п /( ко В т - ч ) ; 5) приведенные траты 0 около строительстве во го д * * * , руб/год. Весь подсчет проводится только лишь чтобы нормального режима. 11. П ояснительная записка, составленная по части форме (см. вве­ дение), долж возьми на кл ю ча ть на себя рисунки, итоговые таблицы, вве­ дение, обоснованные выводы, ссылки нате литературу, роспись ли­ тературы равным образом сущность проекта. Она должна писать 00— 00 страниц рукописного текста (вклю чая рисунки). В выводах (они обязательны) бурш дает разбирание итогов сво­ ей работы в области заданной схеме, излагает положительные равным образом отри­ цательные стороны работы проектируемых сетей. Если рассмат­ риваемая невод оказы вается перегруженной либо недогруженной, то можно, неграмотный переделывая расчетов * * * * , обусловить домашние соображения, например, сообразно увеличению сиречь уменьшению напряжения мережа и другим мероприятиям. Если расчетная тариф передачи энергии быть этом велика то годится подать близкие предложения соответственно ее уменьшению. Если поте­ ря напряжения много превосходит допустимою, так можно предложить мероприятия, уменьшающие ее: прирост сечений постройку дополнительных линий, установку компенсирующих устройств, приспосабливание трансформаторов от регулировкой по-под на­ грузкой (Р П Н ) да т. д. Задание 0. Проектирование очерк электропередачи С т у д е н т у ________________ гр уппа _________________ ку р с Спроектировать линию электропередачи зад практически же го вари ин та (табл. 0.2) для схемы, изображ енной н а рис. 0.7. Задание предлагается исполнить до ал горитм у, приведенному бери рис. 0 0 используя комментарий для отдельным его п ун ктам . " Таблица 3.2. Д анны е про проектирования силуэт электропередачи Н а гр у з ка для обе оковы S„. M B А Вариант задания Н апряж ение, кВ Д л да на линии 0, км 1 2 3 ПО 150 220 330 100 150 220 330 500 750 500 750 4 5 6 в м аксим альном режим е в ми немальном режиме 6 0 + /2 0 120-Ь /5 0 0 ,4 0 Макс 2 0 0 + /7 0 0,5£маис 0,6£иахс 0>6$маке 0,б55макс 3 0 0 + /1 0 0 6 0 0 + /1 0 0 1 0 0 0 + /4 0 0 1=390 км -GD-0 0 - Щит= Рис. 0.7. Л равным образом н равным образом мы передачи П р по отношению е ко т выдан С р по отношению ко исполнения Руководитель Примечание. Величину н апр яж ен равно я, наличность часов использовании м аксим рассудок а r MaKci 01^ исполнения волокуша (тип опор), величину отклонения н а пр да ж е н да пишущий эти строки держи ш да н а х питающей ди равным образом (например, + 0% на минимальном р е ж им е равным образом — 0% на м а ксим ал ьн насчёт м ), что до т ко л касательно н е н да я Жении для ш инах С (ианример, ± 0 % ) да специальные задница практически ия д л ваш покорный слуга углубленной np°pau выдает путеводная звезда •. * В дипломном 142 проекте подсчеты переделываются, 1 Найши приближенное нагрузки 99 значение раёочего тамара одной оковы по части мощности л "г ш т ./ °2к\ак &2 макс З м максимального режима l /m ilc "ком Е -------------------т ~ - .......................................... • г I/ Ей + 3 Ра 2 Найти важность у <5 - у ——— (см г/1 0 ) По значениям / " да V& на? м утнапиштим т универсальным граммам экономических — 4 Определить обобщенные постоянные Ая , Вл , Сл равным образом Вя четырехполюсника, заменнящ ш линию S) ори учете поперечной проводимости а) № weте поперечной проводимости как правильно распределенной для П иконный схемы замещении идеальной минной очерк (строка г (страха 0 тавл С Щ /пявл во в1!) 5 6 Определить обобщенные постоянные ”тк| B j f , Сгр, Лгл четырехполюсника, заменяющею трансформатор Выбрать способность трансформаторов метры потомные keij пергкчи А, В, С, Д (линий равным образом транс- Г т оонт диаграмму интересах епреЬеления напряжений О т ц е пе~ (mum, Up- n p u h k m w для стороне тшеео т р т т моя особа по мнению заданным напряжению 0 нат е приближенному приведенному току 02 да пара♦ мотром четное число ырмт яъшкв а} 0 максимальном режиме 9 Определить ния $ максимальном режиме ^mw“ ^ I imkc“ ^2мнс \S}" Lr минимальном режиме т йт условий стиШьтсти напряжения нагрузки не без; те­ тям затннш тлеваниих Щ I максимальном pt/ниме г1”2MUKL: SJ Я минимальном режиме Я?мцл_________ 11. Мрвть ответвления у трансформаторов на аткшщии напряжения a) S максимальном режиме_________ | S) I минимальна/к режиме 12. Впреклить почте спица в колеснице то­ ке I. I тале передачи равным образом мщ- тса& 0,^31, £/,ф.«,ш 13 Определить разор мощности I максимальном режиме AS~Slmm 0макс <0, Провести экономической расчет (см гл. 2 да §3.1) ---------------г ------------- 15. Составить пояснительнуюзаписку т форме (an Skdem да зшктю 0) р ис. 0.8. А л горитм выполнения з а д а н равно я проекта 2 курсового 143 П относительно моя особа не без; н е н равно пишущий эти строки за на ы п в отношении л н е н равным образом ю а л г относительно р равно т м а , п р да на е д е н н что до г по отношению н а р равно не без; . 0.8 1, 0 да 0. }. Расчет сечений по части экономическим интервалам nDn огласно § 0.2 равным образом примерам 0.1, 0.2 равным образом 0.3. ^ изводится согласно 4. Выбираются обобщенные постоянные А л, В я, Сл да D a четЬ[ рехполюсника, заменяющего линию (рис. 0.9). Линия передачи заменяется П-образной схемой замещения (см. табл. 0.84, строку 0). Здесь равным образом во дальнейшем величины А В, С да D — ко что касается м п л е ко не без; н ы е , хотя условно точки надо ними далеко не ста­ вятся. U S) Рис. 0.9. Замещение Передачи четырехполюсниками При высоких напряжениях (не подальше 030 кВ) да больших дли­ нах ( д л равным образом н н ы е л равным образом н равным образом да ) схемы замещения во проекте неграмотный состав­ ляются, круглым счетом равно как выкладки в области таким схемам дают значительные погрешности. Чем длиннее линия, тем сия отклонение больше. Параметры таких четырехполюсников даны на табл. 0.84 (стро­ ка 0 ). Для равным образом д е а л ь н что касается й л да н равно равно кроме потерь активное сопротивление R да проводность g принимаются равными нулю. Действительно, по современным длинным линиям передаются огромные мощно­ сти, требующие весть больших сечений. Например, на линиях750кВ Донбасс — Борисфен — Винница — Лемберг первый попавшийся сопровождение фазы рас­ щеплен получи фошка кабель сечением в соответствии с 000 мм2 от расстоянием между проводами фаз 09,5 м. Таким образом, точки соприкосновения разрез каж­ дой фазы равняется 0 X 000=1600 мм2. В абрис 050 кВ Конаково — Ленинград, передающей сила побольше 0,5 ГВт (1500 МВт), что почти во 0,5 раза превышает пропускная способность всех электростанций ДоРе’ волюционной России, отдельный подводка фазы расщеплен получи и распишись пять проводов сечением объединение 040 мм2. Таким образом, точка соприкосновения сечение каждой фазы непропорционально 0 x 0 0 0=1 0 0 0 мм2. Естественно, чго присутствие таких огромных сечениях активное резистанс R=s lj(y F ) бросьте неве­ лико объединение сравнению из индуктивным X, т. е. и им можно пренебречь. Параметры аналогичных длинных линий выбираются из такии расчетом, дай тебе длительных потерь сверху корону далеко не было (расшеП‘ ление проводов, распространение сечений да др.), благодаря тому часто чиной активной проводимости g n в свою очередь не запрещается пренебречь. 144 Обобщенные постоянные для того длинных линий берутся изо табл. 6.84 (строка 0 ). Эти значения в целях идеальной абрис лишенный чего потерь получены изо уравнений линий электропередачи: ^71ф=^ 0фcos / 0= + sin \(i> ) y ( ( / ^ / Z c) s in X ,- l- / 0 cosXJI, J где й\ф равным образом 0 0ф— фазные напряжения передачи на начале равно конце л равно н равным образом равно соответственно, В; h — гумно на конце линии, A; Z c — L 0 / C0 — волновое сопротивление, Ом; лд— V Z.0C0 — волновая длина линии, рад. В сих пояснениях I — пикет линий, км; L 0 — удель­ ное важность продольной индуктивности, Гн/км; С0 — удельное значение поперечной емкости, Ф/км, 5. Выбор мощности трансформатора (авютрансформаюра) производится вместе с учетом его перегрузки будто получай 00% на аварий­ ном режиме возле отключении одною изо трансформаторов (см. гл. 0 ). Тогда производительность каждого трансформатора 5 т р = 5 м а для  со / [ 0 , 0 ( / г - 0 ) ] , ( 0 . 0 ) где SMaKc — максимальная передаваемая емкость (без потреби­ телей I I I категории, которые во этом режиме позволяется отключать); я — численность трансформаторов. При двух враз работающих одинаковых трансформа­ торах ( «=2 ) 0 тр=0 ,7 SMaKc, что такое? соответствует загрузке трансфор­ матора во нормальном режиме получай 00%. Пример 0.1. П относительно д вум автотрансф орматорам, включенным параллельно, с напряжением в рассуждении бм оток 0 0 0 /1 0 0 для В передается нагрузка Згмакс— 0 0 0 + /1 0 0 М В Х ХА — 0,452макс) • В ы б р а т ь автотрансф орматоры  со учетом нормального равным образом аварийного ре­ жимов соответственно условиям нагрева Решение. 0. П в рассуждении л н а пишущий эти строки мощность, передаваемая ПО обоим автотрансформато­ рам, S a акс= V 0502 -)• 0002=2 0 0 M B . А . 2. М ощ ность ко а ж д по отношению го автотрансф орматора S TP « 0 ,7 S MaKC=0 , 0 070= 189 M B - А . 3. П касательно соответствую щ ей таб л ице (в данном случае табл. 0.40) выбираем автотрансформатор А Т Д Ц Т Н не без; .б л равно ж ай ш ей большей мощностью 000 M B -А со бедующими пар ам етрам и н ап р яж ен ие ко ро тко го замы кания «к во - с=Ю % , лрв~н~ 0 0 % и и,с г . - п=2 0 , 0 % ; максимальные потери короткого замыкания Л“а.м»кс=600 для В т ; доход холостого аллюр Д Р Х— 080 ко В т да так ко холостого хоA t=0 ,5 % . 4. Д л ваш покорнейший слуга наглядности проведем проверку перегрузки выбранного автотранс­ форматора на аварийном р насмешник им е (2 0 0 - 2 0 0 ) 0 00/200 « 0 0 % . И . Таким образом , отобранный автотрансф орматор короче перегруж ен Ввом реж им е н а 0 0 % , почто удовлетворяет заданны м условиям. в ава- 145 6 . Выбор обобщенных постоянных трансформаторов Ат р, В СТр равным образом Dtp может принципиально проводиться сообразно какой приглянется изо exei! замещения. В {1.7] трансформаторы рекомендуется воздавать Г-образной схемой замещения, а силуэт — П-образной симметричной. Таким образом, на зависимости с выбранной схемы замещения соответственно до табл. 0.84 выбираются да обобщенные постоян­ ные Л тр, B tpj Стр да D?p. 7. Чтобы найти обобщенные постоянные всей передачи линий равным образом трансформаторов, четырехполюсники соединяются после­ довательно, враз не так — не то сподряд равным образом единовременно в зависимости ото характера передачи. Метод такого сложения при­ веден во ( 0 -71Пример 0.2. О п р е д е л равным образом т ь обобщенные постоянные всей передачи, изо­ браженной получи рис. 0 0, ежели троллей ка ж д насчёт й фазы расщеплен на двойка провода с сечением ко а ж д по части го 000 мм2, т . е. 0 Х А С - 0 0 0 (выбрано сообразно номограммам эко­ номических интервалов) Решение. Трансформаторы заменяем Г-о бразн ой схемой зам ещ ения от дан­ ными, приведенными на примере 0.1. Схема четырехполюсников на общем виде м ож ет бытийствовать представлена, ко а ко показано для рис. 0.9, а Т касательно гд а обобщенные постояиные А ", В ", С " равным образом D " безразлично включенных одинаковы х п элементов (линий не так — не то трансф орматоров) запиш утся ко а к Л "=Л "; В "=В "/я ; С ”=С "п -, D" — D ", где А ", В ", С да D " — постоянные одного элемента. В данном случае элемент примет вид, Показанный н а рис. 0 .9 , б. Д на а четы­ рехполюсника этой схемы м ож н что до спаять последовательно. Окончательные значения обобщенных постоянных А , В , С равно D (рис. 0 0, в) м ож н что касается представить в виде Л=Л Х Р + В Х р; В=А Х , + В "р \ 0 - с=с > ; р+ d ; c ; : d=с х Р + . В рассматриваемом случае А==0,98 0- ./0,25, В=8,97 0- /1 0 0 , 1Л 0=1 , 0 0 ; | £ |= С=4 0 ,9 0 - 0 0 - 0 + ^ 0 0 , 0 - 0 0 - 0 , £ >=0 ,9 0 + ./0,57, |С | 162,25; =5 0 ,6 .1 0 -* ; | £> 0=1,09. 8. Чтобы прочить напряжение веденное для входной стороне, рассмотрим люсника (3 0) конце передачи, при­ уравнение ч е т ы р е х п касательно ­ в й щ=А О ^ -\-в П , где г?2ф" равно / / — приведенные для высшей (входной) стороне напр*" жение равно поток во конце передачи. Напряжение 0 ^ во начале передачи задано согласно а б  со по отношению л ю т н по части й ве­ личине на правах во максимальном, этак равно во минимальном режимах. Прй’ веденное приближенное ценность тока 0 0" обоих цепей мо^1* 146 определить в соответствии с номинальному напряжению высшей стороны равно за­ мощности нагрузки: данной ■^2макс=-52маК(./(Т/"3^/яоМ) . Известен вдобавок раствор в кругу 02 равно 0 0, тот или иной является углом сопротивления нагрузки получай шинах С (рис. 0.10), т. е. t g "p „=Q IiA D H- Обобщенные постоянные А да В передачи соответственно величине да фазе были определены рядом решении п. 0 рассматриваемого алгоритма. Таким образом, на уравнении четырехполюсника неизвестны напряжение на конце очертания 0 " 0 ф по величине равным образом углу, а также угол в ряду Г 0 равным образом O "i. Эта задача м по части ж е т присутствовать решена г р а ф да ч е ­ ски: 1) направляем ток по ве­ щественной оси (рис. ЗЛО); 2 ) определяем ракурс нагрузки фш 3 ) подина домиком фН наносим ли­ нию направления V " 0ф; величина Рис. ЗЛО. Графическое определе­ U\ фпока безвыгодный известна; ние н ап р яж ен ия О " 0ф на конце 4) определяем argB (угол р) передачи по фактическому значению В со­ гласно (3.3): tg р=162/8,97= =18,1, чей р=8 0°5 0 "; 5) перед домиком p j "2 наносим градиент В12" (отрезок О т ); 6 ) сродни находим агg A (угол a ): tg 0,25/0,98=0,255, откуда а=14°20"; 7) около домиком а наносим устремленность вектора А 0 " 0 ф. Вектор V"2ф до этого времени невыгодный определен, посему дозволено отыскать всего-навсего его направ­ ление; 8 ) через конца вектора В Г 0 (точка т ) наносим прямую, парал­ лельную АО " 0 ф; 9) круглым счетом в духе U 0ф само из себя разумеется по мнению величине, через точки 0 циркулем делаем засечку радиусом, равным величине Ui$. Получаем тре­ угольник Опт. Согласно выражению (3.1) градиент О "ю состоит изо средства двух векторов — А 0 " 0 $ равным образом В Г 0. Тогда (отрезок On) полноте третьей стороной треугольника Отп; Ю) абсолютное значительность U \ ф дозволено устроить делением абсолютных значений: \A U f2 $ \l[A \. Такая система координат строится в качестве кого с целью максимального, приближенно да для минимального режимов. При этом на максимального режима Используются £71макс да Гг ма для от , а с целью минимального режима — равным образом 0ф 147 и I " 0 - Для рассматриваемого примера около колебании напряжения ± 0 % предполагается* i / 0* Jtt, e« 0 , 0 0 i / I* Jloll=0 ,9 0 . 0 0 0 /K 0 « 081,1 кВ; и щ м ж=1.05У1ф.ноМ=1,05-3 0 0 /К 0=2 0 0 ,2 кВ. 9. Зная абсолютные значения напряжений во начале U i равным образом в конце U 0 линии, не грех обусловить потерю напряжения интересах лю* бого режима — U l В большинстве случаев (кроме линий не без; половиной длины вол­ ны, идеже & U —0 ) наибольшую потерю напряжения дает макси­ мальный режим, т. е. Д^макс “ ^Лмакс — ^2максДля данного примера толком графического построения макси* мального да минимального режимов (согласно рис. 0.10) найдены значения: & 0Ф.макс=1 0 0 ,1 J46J кВ, ^ 0ф.мин=2 0 0 , 0 [41° кВ. 158 [23°30" кВ; г / ^ ми„=191|23°30" кВ. При этом убыль напряжения: 181,1 — 0 0 0=2 0 ,1 кВ; Д£Ли,в— 000,2—■1 0 0=9 ,2 кВ. 10. Требуемые коэффициенты трансформации до условиям стабильности напряжения у потребителя от учетом заданных откло­ нений будут различными на разных режимах: ^2макс==^ 0макс/^2какс> ^2мин~ ^ 0мин/^2мин‘ Если как один человек рассматриваемому примеру труд на шинах С во конце передачи t/гном— 015 кВ, в таком случае на максимальном Я минимальном режимах соответственно £/2макС=0 ,9 0 £ /2=0 , 0 0 -1 0 0=1 0 0 ,7 кВ; U 0мин— 0»02f/ 0=1,02 -1 0 0=1 0 0 ,3 кВ. Регулирование напряжения состоит во том, дабы возле изме^ нии режимов коэффициенты трансформации обмениваться так, чтоб» обеспечить широта отклонений напряжения ( ± 0 %) держи шинах ь * Обычно н апряж ение на начале передачи рядом максимальном режиме но существовать раньше номинального напряж ения сети, а на минимальном принимав1 равным номинальному. 148 согласно заданию, т. е. так чтобы острота менялось от 11 0 ,7 до (3-4) И . Выбор ответвлений у трансформаторов производится так, чтобы покрыть острота у потребителей сообразно выраже­ нию (5.4). Следовательно, отпайка получай подстанции В (ответ­ вления, для а для правило, делаются в стороне высшего напряжения трансформаторов) во максимальном режиме требуется составлять равно или не так напряжения 015-2,43=280 кВ, а во минимальном — равно не так — не то вяще напряжения 015*2,83=326 кВ. При изменении режима редуктор переключает ответвления в пределах ото 080 по 026 кВ. Однако долженствует подвергнуть испытанию наличие приемлемых ответвлений у данного трансформатора. Для рассматриваемого примера отклонения требуемых ответ­ влений ото номинального напряжения 030 кВ составляют на мак­ симальном равным образом минимальном режимах соответственно: (2 0 0 — 0 0 0 )- Ю 0 15,1%; ззо (3 0 0 — 0 0 0 ) 000 1,2 о/0. 330 Таким образом, потому что известный актер имеет пре­ делы регулирования ± 0 0 %, симпатия отнюдь не обеспечивает требуемого нап­ ряжения сверху шинах С во максимальном режиме. Для осуществления стабилизации напряжения у потребителя возможна набор компенсирующих устройств не в таком случае — не то изменение заданных условий, вариация отклонения напряжения на начале передачи (на шинах А ), прирост допустимого отклонения на­ пряжения тож трансформирование среднего значения" напряжения у потре­ бителя (на шинах С ). Так, ежели возле сохранении прочих заданных Условий модифицировать среднее усилие у потребителя со 015 на 110 кВ, получим £ /2макс==0,98-110==107,8 кВ. 1 .0 0 - 0 0 0= 112,2 кВ. 149 В фазных величинах 1 0 0 ,8 /К З=6 0 ,2 < £/2ф< 0 0 0 ,2 0 /3=6 0 ,8 кВ . Соответственно 158/62,2=2,54; £2шш> 091/64,8=2,95, т. е. ответвления в стороне высшего напряжения на максималь­ ном режиме равны либо — либо дешевле 015-2,54=292 кВ, а на минималь­ ном — равны тож чище 015- 0,95=339 кВ. J, Таким образом, во данном случае откло! 5з г нение с номинального напряжения во мак­ 4, симальном да минимальном режимах соста­ f. вит: S. i, (292 - 030) 0 0 0 /3 0 0=-1 0 ,5 % ; if (339 - 030) 000/330=+ % 0 % , 1 Рис. 3.11. П л фактически района к з а д а н равным образом ю 0. М е не без; та располож ения под­ станций 1—5 равно п да т а ю щ равным образом х лунктов Л <одиого равно з малограмотный ­ с ко в отношении л ь для равно х ) следовать д а е т р у для относительно во относительно д равно ­ тель что укладывается во границы регулирова­ ния данного трансформатора ± 0 0 % . 12 да 03. Эти пункты выполняются по выражениям, приведенным во алгоритмах и в соответствии с [3.2]. 14. См. гл. 0 равно § 0.1. 15. Пояснительная малява составляет­ ся по мнению указаниям, приведенным вот введении и п. И алгоритма ко заданию 0. Задание 0. Проектирование электрической сети С т у д е н т у __________________________ группа________________ , курс Спроектировать электрическую сеть пользу кого электроснабжения потребителей подстанций 0— 0 заданного варианта (табл. 0.3) с целью района, изображенного иа рис. 0.11. Выполнение задания предлагается по мнению структурной схеме, приведенной на рис. 0.12, равно из пояснениями в соответствии с выполнению отдельных ее пунктов. Примечание. М е от та расположения П С , питаю щ его п ун кта А ; величину на­ п конструкция ения (если кто в отсутствии специальных заданий в соответствии с выбору экономического напряже­ н да автор ); численность часов использования максимума Гмакс; лик исполнения козни (ка­ бель, воздуш ная линия, вид опор); ансамбль потребителей соответственно категориям надеж­ ности равным образом специальные задаиия с целью углубленной проработки выдает руководи­ тель. Остальные необходимые сведения студиозус находит, во гл 0 настоящей кни­ ги сиречь во Д ругих кн равно га х . П р по отношению е кт выдан __________________ С р ок исполнения _ _ ______ _ _ ___ _ Р у ко по части во относительно д равным образом т е л ь ___________ —— — П насчёт ваш покорный слуга не без; н е н да ваш покорнейший слуга в соответствии с п у н ко т а м из т р у для т у р н что касается й п р равно во е д е н н насчёт й н а р да вместе с . 0.12 схемы, йя*? Зз е |& & %я* я0(0* ” а ■чр <0 а <0 о С? ю о ю о 3 о <0 ю ю 3 со . 0 * я sa а К Л КЧ S я* (N О ю о s2 « “ к со «d Я р“ 10 •*”< » 4* ю о -Ь со о 4* ю *-и О (N О о + **#■ СО + со о о о р р со о 4* С Ч + электрической сети для проектирования .<0 2S* 4 о СО о о ю + 8 + о (N со о Iо со р о ю р 4* С Ч 1 о 4* (N о + о о + *— t 4* т "Ф + о о ся t-ц о о ю о < £> о (N о tD + С О о + 4* ХО 4о о 4о со + о ю г-* СЧ 4“ 4- + о а? о (N о S о о с* * ^Wа Таблица 3.3. Данные ctf 4* о 4о + t- о £ со р“ 4- к 9 cj К со 5= + о о о см 1Л со о <N с* о со со — I 161 положительными, круглым счетом да отрицательными свойствами. Намечен­ ные схемы должны воздавать предъявляемым ко ним требо­ ваниям надежности, экономичности, обеспечения потребителей качественной энергией, рассчитывать мочь дальнейше- Рнс. 0.12. С тр у кту р н а ваш покорный слуга конфигурация выполнения з а д а н равно ваш покорнейший слуга 0 курсового проек­ т а присутствие одном питаю щ ем пункте А го развития равно являться удобными на эксплуатации, т. е. присутствовать доста­ точно простыми на управлении, уверять произведение п л а н относительно во ы х ремонтов оборудования станций, подстанций равно линий кроме ограни­ чения потребителей равно быть отмеченным структурной гибкостью (число присоединений для шинам высших напряжений подстанций д по части л ж н о быть что меньшим (не больше шести), а количество цепей держи каж­ дом направлении безвыгодный надо переваливать двух). В расчетной прак­ тике возведение П С , что правило, соответственно рядом б относительно л ь ш равно х нагрузках: на 010 кВ — 0— 0 М Вт; для того 020 кВ — 05— 00 МВт (условно); про 030 кВ — 00— 000 М В т да пользу кого 000 кВ — 050" 200 М В т (условно). В рассматриваемом проекте дан проект района, на котором d r денту нужно поставить метку принципиальные схемы, предположи 152 схему сетей на нормальном режиме замкнутой. Руководителем н а м е ч а ю т вместе с мы места расположения П С равно опорного пункта А (стан­ ция alias подстанция) близко рис. 0.11. Пример вариантов т а ко равным образом х схем показан держи рис. 0.13, а такж е сверху рис. 0.14, разве П С 0 снабжает потребителей I I I категории. Задача состоит во том, что­ бы прочертить «рнализ намеченных схем по части аналогии из анализом, проведенным во [2 .2 ], рассчитать, провести аналогию сообразно экономическим пока­ зателям (см. гл. 0 ) равным образом избрать лучший вид не без; учетом всех факторов, заданных на курсовом проекте*. Рис. 0.14. Примеры возм ож ны х вариантов схем около потребителях I I I для а тегории получи подстанции 0 2. Для экономического вместе с р а на н е н да ваш покорный слуга вариантов схем  со доста­ точной на практики точностью не возбраняется наслаждаться вместе с упрощен­ * В д равно п л по части м н по части м проекте схемы д ол ж ны бытийствовать усложнены Необходимо предусмотреть, что такое? пища районной мережа буд ет становиться реальностью от разных источников. Одновременно рассматриваются вопросы релейной защ иты равно устой­ чивости М что касается гу т взяться решены вопросы выбора мощности трансф орматора, уста­ новки равным образом размещения компенсирую щ их устройств ( К У ) равно др. П р равным образом решении экономических вопросов д ол ж а состоять учтено модифицирование схем подстанций при изменении вариантов, который м ож ет оказаться весьма существенным. Д олжно быть учтено т а ко ж е , что-нибудь сколько-нибудь П С отнюдь не м огут являться построены после первый проектный период. П оэто м у приравнивание вариантов нелишне коротать  со уче­ том строительства на протекание ряда лег. 153 ными методами расчета: а) дележ мощностей во замкну, тых сетях, манером заданию 0 , предопределять объединение длине линий (а не в соответствии с сечениям), предположив сечения проводов другими словами кабелей одинаковыми; б) утечки мощности сверху первом этапе расчета отнюдь не учи­ тывать; в) напряжения изумительный всех точках сети принимать одинаковыми, равными номи­ нальному. гву"в. Составляющие выражений, входящие во все варианты, пример значимость транс­ форматоров равно ущерб на них, вдобавок малограмотный учи­ тываются, таково как бы они являются величина­ ми постоянными равным образом держи параллель вариантов S5+J Я, 0 влияния безвыгодный оказывают. Пример 0.3. Рассчитать распределение мощно­ стей нормального реж им а на тенета варианта I (см. рис. 0 0 0 ), близ заданных мощностях подстанций а длинах линий. Решение. 0. Складываем мощности П С 0 равно ПС5 и заменяем эту сумму, а т а для ж е мощности подстанций П С 0 — П С З нагрузками (см. стрелки сверху рис. 0 .1 0 ). 2. Рассчитываем кольцо, объединяющее П С 0 — П С 0 , для а для интернет не без; двусторон­ ним питанием (рис. 0 .1 0 ): Рис. 0.15. Рассматривав мая схема ▼V Щ 0 ПС2 28,5 31,5 т Т 15 гв+ js 1,60,5 5,9 т з ь ,5 \ 4119,1 - j # g -w + jw Рис. 0.16. Схема, приведенная для недотка из двусторонним питанием с распределением мощностей получи участках кольца а) находим раздел мощностей На уча от тка х кольца сообразно известному выражению S ji — (3 0) или 0 д —• где Z m да 0т — сопряженное важность сопротивления равным образом пикет противоположных плеч; и l s — сопряженное роль суммарного сопротивления равным образом длительность суммы плеч соответственно. Т касательно гд а мощность, вам текаю щая с п у н кта А : S _ (2 0 + / 0 ) 0 0 , 0 + ( 0 0 + / 0 , 0 ) 0 0 + ( 0 0 + / 0 0 , 0 ) 0 0 , 0 _ Д Д |t ] ;12> 0 М « . i ■ 135 Аналогично определяем мощность, вам текаю щ ую изо п ун кта В : (47 + / 0 0 , 0 ) 0 0 0 .5 + ( 0 0 + . / 0 , 0 ) 0 0 + (2 0 + / 0 ) 0 0 ,5 Sb 154 135 с ( я мВ.А; б) проверяем строгость расчета: 2 $ я=$ Л + $ д=( 0 0 + / 0 ) + (15 + / 0 , 0 ) + (47 + /1 0 ,1 )=(33,4 + /1 0 ,4 ) + + (48,6 Ч -/1 0 ,6 ), т. е. 02 + /33=s 02 + /33. расчет проведен правильно; в) предвидя мощности, вытекающие с пунктов А равным образом В, находим мощности на участках 0—3 й" 0—4: ■Яг-з=( 0 0 , 0 + /1 0 ,4 ) - ( 0 0 + / 0 )=1 0 , 0 + /5 М В -А . 5 з_4=(13,4 + /5 ,4 ) — (15 + /5 , 0 )= - ( 0 , 0 + / 0 , 0 ) М В -А . Знак «—» показывает, что-то мощь нате участке 0— 0 имеет противоположвое направленность да течет с ПС4 для ПСЗ. 3 Определяем места точек токораздела. К а ко следовательно с рис. 0.16, точки токораздела что для того активных (зачерненный треугольник), приблизительно да в целях реактив­ ных (светлый треугольник) мощностей находятся бери ЛСЗ: (13,4 + / 0 , 0 ) + ( 0 , 0 + /0 ,5 )=15 + ,/5,9. Полное размещение мощностей получи и распишись всех участках для варианта I показаны иа рис. 0.17, Аналогич­ но рассчитывается распространение мощностей нор­ мального режима про всех рассматриваемых вариантов. Распределение мощностей послеаварийного режима находится во зависимо­ сти через места повреждения, которое ре­ комендуется избирать получи преимущественно за­ груженных линиях. Если задним числом повреж­ дения трал разомкнута, так мощности иа участках находятся до I закону К да р х го ­ фа. Если а затем повреждения часть сети, кроме поврежденного участка, замкнута, так вычисление проводится методом наложения по образу и подобию заданию 0. и точки токораздела Рис. 0.17. Схема окончатель­ ного распределения мощное- 3. По подсчитанным мощностям возьми участках схем не грех най­ ти флюиды /=5 / ( | / " З С / ). Зная их, в соответствии с указаниям гл. 0, находим коэффициент сг=(Е ко + р )/(х из Аэ ). По значениям токов / равным образом коэффи­ циента У а определяем сечения всех участков схем до универсаль­ ным номограммам экономических интегралов на соответствии с заданным напряжением да исполнением сети (см. примеры Если согласно заданию руководителя ученик принуждён сопроводить рас461 из учетом роста нагрузок, ведь предполагаемый в таком случае для / расч определяется согласно рекомендациям гл. 0. 4. Проверка в соответствии с допустимой потере напряжения на нормальном ® послеаварийном режимах проводится с питающего пункта А точек токораздела по образу и подобию заданию 0. 155 Если расчёт неграмотный бог перегружен, ведь объединение индивидуальному заданию руководителя к обеспечения необходимого качества энергии могут составлять применены дополнительные мероприятия указанные во задании 0. 5. Экономический проектирование проводится как один человек указаниям гл. 0 и схоже заданию 0. Приведенные трудозатраты 0 0 рассчитываются ради нераздельно проектный период (1 год) тож во процесс ряда планирование (расчетный пора Г)*. В послеаварийном режиме разор энергии вычислять далеко не следует, так ка для настоящий работа является кратковременным. 6. Приведенные траты на всех рассматриваемых вариантов сравниваются в обществе на лицо равным образом выбирается оный вариант, у которого величина З г минимальная. Д л автор выбранного варианта да проводят­ ся до сей времени дальнейшие уточнения сообразно заданию руководителя. 7. Пояснительная грамотка составляется по мнению указаниям введе­ ния да п. 01 алгоритма для заданию 0. По желанию студента во проекте может бьпь определен баланс активных равно реактивных мощностей сообразно форме табл. 0.4 (см. [1.7]). § 0.3. Дипломное проектирование Рассмотренные курсовые проекты (см. § 0.1, 0.2 да др.) да ана­ логичные им могут бытовать  со успехом использованы ко а ко дробь дип­ ломных проектов. В дипломном проекте ка ж д а пишущий эти строки изо сих тем мо­ жет составлять разработана углубленно. Приведем некоторые люди возможные темы типовы х дипломных проектов. 1. Разработка схемы электроснабжения крупного энергорай­ она. 2. Проектирование контур электропередачи высокого либо сверх­ высокого напряжений. 3. Расчеты режимов параллельной работы сетей 010— 050 кВ в энергосистеме. 4. Определение потерь электроэнергии во сетях 010— 050 кВ и пути их снижения. 5. Развитие электрических сетей 010— 050 ко В э н е р го не без; да вместе с т е м ы или района N. 6. Мероприятия соответственно увеличению пропускной пар линии электропередачи 010—750 кВ . 7. Мероприятия по мнению снижению потерь возьми корону линий 030— 750 кВ. 8. П ринцип оптимального распределения реактивной мощно­ сти во энергосистеме. * Для определения приведенных затрат присутствие строительстве на течение л е т эмпирика очередности строительства отдельных сетевых объектов задай" руководителем. 156 /га б л равным образом д а 0.4. Баланс мощностей сообразно районной электрической сети дЯЯ максимального режима С оста во л яю щ ие баланса А ктивная м касательно щ так сть, Ps М Вт Р е а кт равным образом на н а я МОЩ НОСТЬ, Од Мвар I. Нагрузки подстанций: ПС2 И т. д. 2 Суммарная загрузка всех подстанций 3 Потери мощности на: ПС1 ПС2 и т Д. 4 Суммарные убыль сверху подстанциях б Потери мощности во линиях всех на­ пряжений 10 кВ 110 кВ 220 кВ и т д. 6 Суммарные убыль на высоковольтных линиях 7 Полные убыток на системе (п 0 + п . 0 ) 8 Генерируемые мощности а системе: а) станцийка А (выдача вместе с шин) станция В (выдача от шин) и т. д. б) черта передачи ПО кВ » » 220 кВ И т. д в) компенсирующее устройство 9. Суммарная генерируемая мощность (п. 0 а + п 0 б +п 0 а) 10. Суммарное израсходование (п. 0 + п . 0 + +п 0 ) II. Суммарная располагаемая мощность станций: А В 9. Проектирование другими словами перестройка подстанции 030— 010/ /20— Ю кВ. 10. Схема внешнего электроснабжения крупного промышлен­ ного объекта. П. Перспективная схематическое изображение электроснабжения города. 12. Проектирование подстанции глубокого ввода интересах электро­ снабжения крупного узла нагрузки. , 03. Выбор параметров распределительных электрических сетей 35 кВ во районе N. 157 14. Исследование надежности электроснабжения потребителей в сетях 0— 05 кВ . 15. Проектирование электрических сетей 0— 05 ко В района N. 16. Реконструкция сетей 0— 05 кВ района N. 17. Перевод электрических сетей города иначе говоря электроснабжения завода от 0 шаг 00 кВ . 18. П роект электроснабжения района ж илой застройки города. 19. Выбор оптимальных конф игураций да параметров распре­ делительных электрических сетей. Структурные схемы выполнения проектов согласно электроснабжению. р!айон;а"-жилой застройки равным образом понизительной подстанции 030— П О /20-ЛО для В приведены держи рис. 0.18 равно 0.19 соответственно. Дипломное дизайн из научно-исследовательским уклоном П ри выполнении дипломных да курсовы х проектов желательно, чтобы студенты, славно усвоившие преодоленный материал, по части спе­ циальному заданию руководителя проводили самостоятельные творческие научные исследования. В курсовы х проектах должны предусматриваться больше простые вопросы равно на меньшем объеме, в дипломных — паче сложные да во большем объеме. Студентам, слабо усвоившим пройденные курсы , выда­ вать проекты вместе с научно-исследовательским укл оном н е р е для об ­ м е н д у е т  со ваш покорнейший слуга . Если ажно такого склада универсант равным образом справится из поставлен­ ной задачей, что-нибудь случается порядочно часто, так основная намерение не будет достигнута. За промежуток времени проектирования некто долж ен восстано­ вить во памяти фундаментальный чистый материал, выученный в институте, равным образом изъявить техника эксплуатировать полученные знания для решения конкретны х практических задач. Научно-исследова­ тельские темы на основном имеют у з ку ю направленность да требу­ ют работы «вглубь». Проектов научно-исследовательского характера может быть множество. Перечислим темы некоторых изо них. 1. Анализ влияния электрических сетей получи касательно кр быстро а ю щ ую среду и ограниченность вредных влияний. 2. Проблемы надежности электрических сетей равно систем. 3. Разработка электропередачи новых типов (криогенные лкнии, абрис половины длины волны, настроенные тож компенсиро­ ванные линии), планирование управляемы х самокомпеисирующихся линий (У С В Л ) со сближенны ми фазами да т. д. 4. Совершенствование методов автоматического управления энергосистемами. 5. Анализ вопросов эксплуатации сл ож ны х объектов (кабели высоких напряжений да т. д .) . 6. Оптимизация развития сетей. 7. Анализ графиков потребления электроэнергии равно прои.ессоВ их изменения. 158 1 Изучить искеИные информация -• генплан раит, месттшет источников злектросноджения равно т 0 с ЬпреИелить расчетные нагрузки жилых равным образом оОщестЬешм Ш т й 6 0 г равным образом гл 0 ) ______________ __________ [ | I (см т 1 1 1 1 Е S Выкать схему построения 0,4 ко В 65 U S Выйрть июм равным образом отдача трансформаторов (см ел 0) § 3 д) многолучевая схема а) петм&ая схема т S Рассчитать т для равно (мощности) в соответствии с теткам силуэт 0,4 кВ Ыя сf t » а) да 0)______ _ _____________________♦ ________ | 0 Выёршль сечения контуры сообразно атомическим тЗртентм (см $11) | I HFT\ 0 П Ц! т щ т ь , уШлеШряют /ш сечет услшт нагреби 0 нормомнш и тштритм ремшх СтШ ~фттШш * ~~ нет Я ПрвИтть, иМмткряш ли сечения допустимой ттере напряжения ‘ триальном да тлетрийтм режимах______ С 10 Сечения иНелтидпются м 11. Рассчитать флюиды (мощности) объединение участкам линий 0 -2 0 x 0 " а) "1~пётлеШ схеме \ $! В многолучевой меме t " "" "~Т~ >2. Шрать приемлемый Вариант в соответствии с минимш поименных затрат (с учетом тенета 0,4кВ , Til равно путы 0 - 0 0 кВ) (см. гл 0) X 13 Роиштать флюиды КЗ (ем § 0.5) ________ ________ I ~~ " " 14 Выбрать оНоруде&те да автоматы согласно номинальным токам равным образом токам КЗ (см § ! в) W ~ количественную оценку надёжности тектрасиабмния (см р? Ырать cpekmtet мт ит Ш ия напряжения (см !3 З равным образом 0 0П ———. —— — .... ■j - \Уг щамттть (т осы охват,! ттва -------- ~~ * ■■ "" .................... ~ I Ю. Ctamrti/m пояснительную записку вот форме (<м lleSewe) “ I —1 " | | Рис. 0.18. Алгоритм выполнения Дипломного проекта получи те­ му «Электроснабжение района квартирный застройки» 159 Рис 160 3 09. А лгоритм выполнения дипломного проекта н а тем у «Понизительная трансформаторная 030— 0 0 0 - 0 0 0 /2 0 — 00 ко В » 8. 9. Анализ да уподобление замкнутых равным образом разомкнутых сетей. Оптимизация сетей (выбор оптимального числа линий, транс­ форматоров, их загрузки равным образом т. д .). 10. Определение условий, подле которых целесообразен переход ра паче высокие напряжения. 11 . Построение равным образом расследование новых зависимостей получай основе мето­ да экономических интервалов. 12. Сравнительный разбирание различных способов регулирования напряжения. 13. Влияние отклонений напряжения сверху ущерб. 14. Оптимизация режимов сетей. 15. Анализ размещения компенсирующих устройств. 16. Определение условий, подле которых подобающе приме­ нение распределительных пунктов, равно методика определения их числа. 17. Исследование равным образом развитие конструктивных испол­ нений сооружений сетей, подстанций равно т. д. Проект одного направления дозволительно советовать пользу кого выпол­ нения два равно большему числу студентов Необходимо учесть, однако, зачем на таких для по отношению м п л е для вместе с н ы х проектах у каждого сту­ дент а должны бытовать вполне четкие индивидуальные задачи, перекрещивание которых предполагается токмо на самом конце проектирования. Расчетные части заданий никак не должны зависеть одна через другой, по-иному случайные причины (болезнь, разная рабо­ тоспособность равно др.) могут стянуть действие итого комплекс­ ного проекта. Например, по части комплексной теме курсового проекти­ рования научно-исследовательского характера «Анализ метода экономических интервалов равным образом строй универсальных номо­ грамм» одному студенту дозволительно рекомендовать работу по мнению воздуш­ ным линиям средних равно низших напряжений, другому — соответственно высо­ ким, а третьему — согласно кабельным линиям равным образом т. д. Для научно-ис­ следовательских тем необходимую литературу студень находит сам иначе говоря  со через руководителя. § 0.4. Расчеты режимов работы сложных электрических систем от применением ЭВМ Современные электрические системы (Э С ), ка для правило, име­ ют сложные энергетические да топологические структуры. Схемы Коммутации в целях различных номинальных напряжений ЭС строят­ ся согласно сложно-замкнутому принципу. В нынешнее момент районные мережа 010/220/500/1150 кВ (вторая система напряжений 010/330/750 кВ ) содержат сотни узлов нагру­ би. В объединенных энергосистемах ОЭС сие цифра возрастает До нескольких тысяч. Сети паче низких напряжений, связыва­ н да е три-четыре номинальных напряжения, на основном распре­ 6—252 161 деляют электрическую энергию в лоне потребителями равно также сложны. Поэтому обсуждение рабочих режимов ЭС связан от большими трудностями, преодоление которых как ми видится  со через совре­ менной вычислительной техники — ЭВМ. Расчет установившихся режимов равным образом систематика методов расчета. С через расчетов установившихся режимов (УР) электрических систем определяются формат УР: модули и фазовые углы узловых напряжений, флюиды ветвей, потоки актив­ ной да реактивной мощностей, убыль активной равно реактивной мощ­ ностей вот всех элементах сети, генерируемые отдельными линия­ ми мощности да т. д. Эти размер чаще всего делов определяются для н что до р м а л ь н что касается г по отношению максимального равно минимального режимов на­ грузки равно п что до  со л е а во а р да й н насчёт г насчёт . При этом решаются вопросы: 1. Осуществим ли текущий режим, т. е. возможна ли передача требуемой мощности с источников электроэнергии ко потреби­ телям? 2. Находятся ли во заданных пределах напряжения на узлах сети? 3. Допустимы ли токовые нагрузки во отдельных элементах ЭС в нормальных да послеаварийных режимах? Расчеты УР являются как собака важными в качестве кого возле проектирова­ нии, где-то равно возле эксплуатации. При расчетах режимов сложных ЭС получи и распишись компьютер могут оказываться ис­ пользованы точные равно итерационные методы [1.17, 0.9]. Т касательно ч н ы м равно называют методы, позволяющие произвести факти­ ческие значения неизвестных на результате конечного числа опе­ раций [3.9]. Все прикидки делаются вместе с округлением, поэтому значения неизвестных, полученных точным методом, содержат не­ которые погрешности. И т е р а ц равно в рассуждении н н ы м равным образом ( п р равным образом б л да ж е н н ы м равным образом ) методами назы­ ваются такие, которые позволяют унаследовать решения едва от задан­ ной точностью на результате выполнения повторяющихся однотип­ ных расчетов (итераций) [3.9]. Число итераций заране неграмотный извест­ но. Оно зависит через скорости сходимости итерационного метода и принятых исходных приближений переменных. Из точных методов особо распространены алгебраические методы Гаусса равно обратной матрицы, а с итерационных — мето­ ды аляповатый интерации, Зейделя, Ньютона, градиентные да т. д. Если около решении нелинейных уравнений больше всего р а вместе с п р что касается ­ страненным является прием Ньютона равно его модификации, так для решения линейных уравнений — методы Гаусса. Разделение методов расчета электрических систем объединение г р у п п а м (р да из . 0.20) готово на соответствии  со исходными у р а во н е н равным образом ваш покорный слуга м и состояния, положенными на основу сих методов. Все они основы­ ваются иначе говоря получи и распишись I законе Кирхгофа, alias держи I I законе Кирхгофа и законе Ома. 162 С через известных преобразований уравнений Кирхгофа можно выудить три группы уравнений состояния ЭС, являющих­ ся исходными в целях ряда расчетных методов да представляющих математическую форма электрической системы: уравнения контурных токов (мощностей); уравнения узловых напряжений; уравнения токов ветвей. Рис, 0,20. Классификация в наибольшей степени распространенных методов решения урав­ нения состояния энергосистемы Практика применения различных способов расчета УР слож­ ных ЭС показала, что такое? преимущественно эффективными равным образом удобными для реализации в электронно-вычислительная машина (удобство автоматического формирования) являются уравнения узловых напряжений (У У Н ) [3.9, 0.10, 0.11]. Из-за ограниченности объема пособия рассматриваются толь­ ко самый распространенные методы численного решения (см. рис. 0,20): безыскусственный итерации, итерации Зейделя равным образом способ Ньюто­ на согласно ко нелинейным УУН . Для решения линейных У У Н рассматриваются методы после­ довательных исключений Гаусса да обратной матрицы. Однако следует назвать основные области равным образом других методов, приведенных на рис. 0,20. Метод обратной матрицы применяется чтобы решения нелинейных узловых равным образом контурных уравнений [3.9, 0.11, 0.12 равным образом др.]. Методы разрезания контуров равным образом постепенных приближений приме­ няются для того решения контурных уравнений [3.9, 0.12 равно др.]. Градиентные методы применяются на основном ради проведения различного вида оптимизационных расчетов [3.9, 0.10] равным образом др. Линейные уравнения узловых напряжений. Д ля составления УУН делать нечего положить для бумагу для того каждого узла ЭС уравнения I за­ кона Кирхгофа, а затем, используя распоряжение Ома, явить флюиды в ветвях чрез напряжения прилегающих узлов да проводимостей 6* 163 ветвей. Число уравнений в равной степени числу независимых узлов п. При этом драматизм одного с (га+1)-х узлов [базисного узла (БУ) *] предполагается заданным (0; 0,05 UW0K; 0Д UH0M). Предположив, что-то по сию пору энергетика ветвей, присоединенных для узлу 0 (рис. 0.21), направлены ко нему, имеем уравнение 0 закона Кирх­ гофа чтобы сего узла •^21~Ь^31~Ь^51~ЬЛ=0. Токи, входящие во узел, учитываются вместе с положительным знаком, выходящие с узла — со наслышан минус. Выразим флюиды после узло­ вые напряжения равным образом проводимости ветвей: Г М - О по отношению + У да Ф » ~ *А) + КиФ и - -С/ г)— А или 1 ^ —(^12 + ^13+ ^ 0 0 )^ 0 -\-У \ф Рис. 0.21. Схема сеТИ энергосистемы У’и&ъЛ" 5=— А. Полученное линейное узловое уравнение запишем на каноническом виде, введя обозначения Yu=Y n + У13 + Fis, Us= =Об, ^15=^16, -К ц О Р 1 + г{/,2+ г ,3/Л=” А Аналогично уравнения возле четырех независимых узлах ( п —4): —У11^1 У 01^1 ^12^2 13^3“ —i 0—У У 02^2“ЬУ 04^4=А‘> У з А — У зФ г -\-У м Р Л — У г Ф б< У4 2^2~ Ь У4 3^ 3— У аФ 0,=I 0 — У*Ф (3.6) б » где 0 0,..., Oi — неизвестные напряжения узлов рассматриваемой системы; C/s= — заданное усилие базисного узла; h , Is, U — задающие флюиды нагрузок; h — задающий движение генератор­ ного** узла; /б — безымянный токовище балансирующего узла, совме­ щенного  со базисным; f n , . . . , ¥ 0 0 — собственные проводимости узлов системы; F13, ..., — взаимные проводимости в ряду уз­ лами. * Базисный узел, на котором задано балансирующим узлом согласно мощности. * * Генераторным называется питающий известным напряжением. 164 напряжение, обычно узел от заданной совмещается мощностью да не­ с Линейные уравнения с целью произвольной ЭС от п независимыми узлами дозволительно вписать следующим образом: - Y lA Jr Y i 0 U 0+ . . . + Y ,nU n=t 0 - Y i 0 U 0‘, К О К 1- (3.7) 2+ - ■ -f 0 УщОг + Г „ А + - - - Y J J ^ U - Yn6U 0. Линейные У У Н (3.7) представим во виде развернутого матрич­ ного уравнения: -У равным образом К г 0- г " равным образом * - К "А " и* 22. . . г 0п~ "Y i 0 ~ К К • f/r f (3.8) • У п 0Кя 2 ...-кя - U n _ J n _ -Упб_ или на сокращенной матричной форме: V-U=i-[1ref/6l. (3.9) где ? — комплексная квадратная матка узловых проводимо­ стей; О — столбцевая форма узловых напряжений; / — столбцевая волока токов во узлах; [?ъ 0 <\ — столбцевая матрица, i-й эле­ мент которой равен Ptdtfe. Элементы матрицы У определяются по мнению следующим соотноше­ ниям: Л+ 0 ^ « “ 2 i=1 }*i * 0 " если (ЗЛО) У 0 }=У j t > если У 0, 1 J ((, /=1, 0,..., п)\ если нет как нет отпрыск в кругу узлами i равно j . Для реальных ЭС начало узловых проводимостей является слабо заполненной (содержит числа нулевых элементов) равно сим­ метрична насчет главной диагонали: Система уравнений (3.7) на сокращенной форме: + 0 З Д=/ « - К А / . /=1 , 0 ..... ». (3.11) )=1 }*i Напряжение i-ro узла ЭС не грех оприходовать сквозь напряжение базисного узла Об да убавление напряжения О*t в лоне базисным и 165 i -м узлами: + (3-12) При £7e=0 матричные уравнения (3.8) да (3.9) примут вид Y t ! 0=f . (3.13) Нелинейные уравнения узловых напряжений. Нагрузки или генераторы не без; постоянной мощностью Л=const, Q,=const тож за­ данные статическими характеристиками P i(O ), Q i(U ) на схеме замещения ЭС, представляются согласно потребителями или источниками тока. Постоянная объём производства нагрузки потребителя или генератора задается на виде узлового тока* А(6 0 -а д , (3.14) где S, — сопряженное ценность мощности t-ro узла; О, — сопря­ женный страсть напряжений г-го узла; 0 , ( 0 ) — нелинейное зна­ чение тока в духе функции напряжения. Если способность нагрузки потребителя задана статической ха­ рактеристикой, в таком случае нелинейный ток /,(& )= "" ’ Подставляя (3.14) уравнений . и , в (3.11), - r tf i t + ]| ( 0 .1 0 , и. получим нелинейную У ljU j=(,sijO;) — У систему • (3.16) }+ ‘ Систему узловых уравнений (3.16) представим на матричном виде: - У и У 02 * * • У U У 01 ~ ~ У 02 - • • У2П У til - 1 0 У tl2 ■• • о Ui 1 о о U i ‘ о , У ПП §2 и 0 о * ми в У 166 о и„ г .б Si Sn — У26 -0 0 Кб В данном случае безвыездно энергетика выражены фазными значениями, 3 раза. (3.17) увеличен»11 яЛИ на сокращенной форме (3.18) где # -1диаг — оборотная диагональная фотоматрица сопряженных ком­ п л е ко не без; об на узловых напряжений; 0 — столбцевая волока сопряженнЫх мощностей нагрузки. Если й б ~ 0 , так (3.16) примет вид (3.19) а на матричной форме V O (3.20) ^ OС-1 ^ д -н V аг s . Системы (3.16) равно (3.19) отличаются через аналогичных уравне­ ний (3.9) да (3.13) исключительно своими правыми частями, являющимися иелиейными (левые — линейные). Все рассмотренные У У Н представлены во форме баланса токов, а У У Н на форме баланса мощностей да до мельчайших подробностей описаны на [1.17, 3.9, 0.11]. Преобразование комплексных уравнений узловых напряжений. Все У У Н (3.9), (3.13), (3.18), (3,20) содержат комплесные эле­ менты напряжений, токов, мощностей да проводимостей. При рас­ четах режимов бери Э В М доктрина комплексных уравнений узловых напряжений я-го что-то около нередко приводится для эквивалентной удво­ енной системе 0п  со действительными элементами. Комплексные матричные азы выражаются помощью действи­ тельные равным образом мнимые матричные составляющие: Y=G--y"B, 0=u e+ yu „ 1= . 1в + Л (3.21) Уравнение (3.9) от учетом (3.21): (0-ув)(ив+;и,)=(1а+ Л ) - ( 0 б-у на в)-иб. Получаем 0га уравнений из действительными элементами (3.22) При преобразовании матричного уравнения (3.9) учтено, что ^гб=0 равным образом да Яб=Иб. Уравнения (3.22) во матричной (блочной) форме •и 0, (3.23) 167 а во координатной форме ^.<^г+2 QUU‘4Jr BuUf iJr y2 i вии п ^ 0а " ° ^ да ^ J fi & — B i , { / al — ^ B i i ^ a } Jr ^ l l ^ r l JT =I r i^ В (3.24) 2 ^ ijU rj ; $, /=1 , 0,..., ti, a « 0-1 где 0 « >=— 0 собственные J-i проводи- J -1 мости узлов рядом i —j; Gtj=G j i , B i j ^ B j t равным образом т. д. — взаимные прово­ димости (1ф}). Для получения нелинейных уравнений, анало 0 Ичных (3.16), с действительными элементами выразим течение г"-го узла путем пол­ ную производительность да напряжение: $i______ p ± -~ J Q i /r ~ tit (3.25) i P at — J U /i) Активная равно реактивная составляющие тока соответственно г Jai~ I rl P lU a t + Q i ^ r l V* P l U r l — Q JJg j U) (3.26) (3.27) Выражения (3.26) да (3.27) подставляем на (3.24) равно получаем два нелинейных уравнения из действительными элементами. Решение линейных уравнений узловых напряжений. Основны­ ми требованиями, предъявляемыми ко методам решения уравне­ ний установившихся режимов ЭС держи Э В М , являются обеспечение надежности получения решений подле по сравнению небольших зат­ ратах машинного времени равно веский широта памяти компьютер . Для решения линейных У У Н применяют, ко а ко у ж е указыва­ лось, точные равным образом итерационные методы. 1. М е т в отношении д относительно б р а т н насчёт й м а т р равным образом ц ы . Д л пишущий эти строки решения матричного уравнения (3.9) надлежит преумножить обе части в Y-1. Тогда получим ( 0=const): Y -i.Y U =Y - U ~ Y - i . Y 0IJ‘6 . Введем обозначения Y -i-Y=E ; 168 - Y - i . Y 0=K y ; Z=Y ~ i , (3.28) где Е — единичная матрица, до диагонали которой расположены единицы, другие круги равны нулю; Ки — столбцевая мат­ рица коэффициентов (для сетей малый протяженности без учета поперечных проводимостей, приближенно равная единице); 2 — квадратная неособенная фильера узловых сопротивлений, по­ лученная обращением матрицы узловых проводимостей Y. Тогда (3.9) примет вид: U=U 0+ Z I . (3.29) 2. М е т насчёт д Г а у от  со а . К а для указывалось, симпатия основан сверху после­ довательных исключениях неизвестных равным образом является одним с ши­ роко применяемых пользу кого решения системы У У Н . Решение линейной системы (3.7) из п неизвестными (например, с тремя) не возбраняется справиться возьми двоечка этапа. Н а первом этапе матрица системы приводится ко треугольному виду, а получи втором решается треугольная линейная система. Для перехода через начальной сис­ темы ко треугольной никуда не денешься выгнать целое круги под главной диагональю на следующем порядке: 1. Рассматриваем 0-ю строку, устанавливаем i — l. 2. Если то из через линейной комбинации i-й строки и строк Н -1 , i + 0 , ..., п дозволительно выгнать элементы Р<+2,«/ ...; Элементы новой квадратной матрицы Y ^=Y i ) - l) - -4 £ г ( 0 -3 0 ) Yn где k — i + l , /=/4 - 0 , «• Элементы вектора (столбца) правой части линейной системы определяются в области выражению ----- (3.31) ^ i ) Затем устанавливаем £=Л - 0. При — 0 изменяем указатель для на £ + 0 да повторяем вышеизложенные операции. Если £ > мы — 0, пере­ ходим ко п. 0. 3. П ри ? и=0 середь следующих строк находится элемент о равно строки i да k меняются местами. Затем возвращаемся к п. 0. 4. Если вытекающий вынуждающий штука УПп —0, так матрица особенная да делать нечего прервать решение. Если УПп Ф 0» то триангуляция закончена равно не грех превышать ко следующему этапу. 5. Решение треугольной линейной системы начинается внизу в обратном направлении. И з последнего ( га-го) уравнения рассмат­ риваемой системы (см. прообраз 0.4) получим U n=J n i r a„ (3.32) 169 Подстановкой значения Un во (п~~ — 0)-е уравнение получим значение Оп-и Процесс продолжается накануне тех пор, сей поры малограмотный будут получены все искомые узловые напряжения. Детализированный алгоритм расчета объединение методу Гаусса* (рис. 3.22 равно 0.23) заключает на себя четы­ ре основных этапа: A. Поиск ненулевого ведущего элемента левой части системы урав­ нений. Б. Перестановка двух строк в системе уравнений. B. Исключение элемента У*/. Г. Решение треугольной систе­ мы уравнений. Пример 0.4. Для электрической сети постоянного тока (рис. 0.24) основать ли­ нейную систему У У Н равно ухлопать ее методом Гаусса [3.11]. Решение. 0 . На основании (3.7) для сети не без; тремя независимыми узлами линей­ ная система: —У I+У 2+ У v P з= ~ Л— — У16^6 — Ji> У 0 \U t •— Y 02U 0 0* У 03^8=^2 — ^2 > 1 + У$£7г — У & У ъ 0=3 У У м Р й — J&" 2. Подставляем во уравнения числовые значения: — 0U"i U% -J-0 ,5С/з=! — 0 ,5 —-5,5; +<78=0,3; Рис. 0.22. Алгоритм приведения к треугольному виду линейной системы уравнений для того решения на ЭВМ. Исходные данные: Y — сосредоточение уэловых проводимостей размером п х п ; I — долг токов нагрузке размером f t X l л — делая переменная, указы ­ вающая размер массивов - - 0 1 1 0,5 IV . М ., 0978. 170 - 0 0,5i7i + U 0 — 0 {/з=» 0 ,6 — 0,5 = - Н "у + " ^ _=*2 ; а= 1 Y i 0=я и т. д. j . 3. Запишем систему на виде матричного уравнения Г -6 I •и с 0,5" 1 1 1 — 0 и2= U г- 0,3 L — 0,9 J . Рис. 0.23, Алгоритм решения треугольной системы ЭВМ. Условны е эрл ические обозначения нет слов всех а л го р равным образом тм а х гл а сн касательно ГОСТ 09.003—80 (см. гл. 0) уравнений на и зо б ра ж а ю тся со­ 171 4. Комбинируя первую строку со всеми последующими во линейной системе уравнений (3.7), исключаем руки и ноги по-под главной диагональю на соответствии с алгоритмами рис. 0.22 равным образом 0.23. Остальные простейшие положения матриц изменяются соглас­ но (3 01) да (3.32). Рассматриваем первую строку рядом 0=1 , Уц¥=0. Если £=2 + 0=2 равным образом / * * —i + 0, 0+ 0 , в таком случае получаем: Y $ = у21 У 02 ~ -1 ,5 , ^11 У ® * * У23 - " Ун ^21 Рис. 0.24. Схема силок постоян­ ного тока 0 0, 0 1,25 -1 ,5 0 ■ Л - -2 ,7 . Расчет элементов повторяется быть й — й+1= =3 . В результате по прошествии первого шага полу­ чаем матричное уравнение 1 - 0 - Г 03=1,25, 1,25 — 0,875 " - —б - да х- = ■ равным образом 0 и». " -2 ,7 _ — 0,4. Рассматриваем вторую строку около 0 + 0=2 . Комбинируя вторую строку со все­ ми последующими, исключаем конечности около главной диагональю второго столбца при У22(1,# 0 . Так что диагональный компонент матрицы he равен нулю, в таком случае п. 0 выполнять далеко не следует. Расчет элементов повторяется объединение п. 0. Если й+1=2 + + 0=3 равно /=2 + 0=2 + 0=3, то v (i) Л -У *’ - -0 ,8 0 0 . У& 4 ‘)= _ 0,65- Г® После второго шага получаем нули вот втором столбце: "- 0 1 0,5 0 — 0,5 1,2 0 0 - 0, При 0 > пишущий эти строки — 0, т. е. 0 > 0, необходим превращение ко п. 0 Уззт^О, т. е заканчиваем первый фазис расчета. Матрица приведена для треугольному виду, потому пере­ ходим ко второму этапу — для решению треугольной системы уравнений. 5. Это вердикт условно неизвестных узловых напряжений полноте иметь вид: —0,834У 0=- 0 , 0 0 , С /з=10,37 кВ , -1 ,5 < 0 0 + 0,25<73=- 0 , 0 , „ -2 .7 -1 .2 0 < 0 0 <У2=----------- — --------=1,8 + 0 , 0 0=10,44 кВ. -1 ,5 172 Аналогично находят V i=10,81 кВ. Вычисленные узловые напряжения объединение методу Гаусса: 1 Г Ю.81 Решение нелинейных уравнений узловых напряжений 1. М е т относительно д простой итерации да манера Зейделя. Основой сих методов является последовательное редемаркация ис­ ходных переменных. Однако возле методе безыскуственный итерации оче­ редное ( £ + 0 ) форсирование t"-й переменной определяют помощью зна­ чения всех других переменных, полученных бери предыдущей &-й итерации, а рядом методе Зейделя найденное очередное (£ + 0 ) при­ ближение г-й переменной за единый вздох но используется в целях вычисления последующих сообразно нумерации ( t + 0 ) неизвестных бери этой но ите­ рации. В качестве исходных приближений во начальной стадии рас­ чета принимаются номинальные напряжения изумительный всех узлах сети: £ /< ’ > =U ? "= и ^ Для нелинейной системы (3.16) напишем во-первых приближение по методу бездействие итерации. Для сего уточняем старание /-го узла сверху дальнейший итерации: Приближение (й + 0 )-го узла уа 1 j=\ \} ? ( y l)u ? ) - ~ ^ + r i 0 U 0\ , vi I 1< J < n . (3.33) " По методу Зейделя (А + 0 )-е форсировка ради i-ro узла W l " (3.34) где i=* 0, 0 , ..., п. При уточнении неизвестных интересах каждого последующего реше­ ния используются самые последние предыдущие значения. Итера­ ционный движение продолжается поперед тех пор, ноне никак не выполняется 173 условие I (/<*+*>_£/<*> ] < е , (3.35) где е — заданное малое число. Алгоритм вычислений итерационного процесса показан получи и распишись рис. 3.25. Пример 0.5. [3,12], О п р е д е л да т ь узловые напряжения козни минус учета по­ перечных проводимостей методами безыскуственный итерации да Зейделя Нагрузки узлов / равно 0 равным образом мощь ( M B -А ) электростанции узла 0, длины линий (км ) заданы в схеме сарацинское пшено 0 06 Воздушные очертания выполнены проводами АС-150. Вторая электростанция (узел 0) является балансирующей в области мощности вместе с известным базисным напряжением С/®=1 0 0 кВ . Заданная правильность расчета 0=0 ,0 0 кВ. Решение. 0. Определяем сопротивления ветвей, Ом: Z 04= 6 ,3 + /1 0 ,9 ; Z 02= 1 0 .6 + ; 0 0 , 0 ; =1 0 ,8 + ./3 0 ,4 ; iJ 04= Z 03= 1 0 ,6 0 + / 0 0 , 0 0 ; 1 0 ,7 + / 0 0 , 0 . 2. Находим взаимные узловые проводимости f — \ l £=G — jB , Ом: У 06= ^2 0= 0 ,0 0 0 0 0 -/0 ,0 0 0 0 0 ; Yn ~ 0 ,0 0 0 0 0 — /0 ,0 0 0 0 0 ; 0 ,0 0 0 0 0 0 — /0 ,0 0 0 0 0 ; Г 0б= 0 ,0 0 0 0 0 - Г 06= 0 ,0 0 0 0 - 0 , 0 0 0 0 0 * 3. Рассчитываем собственные учтен на исходных уравнениях): Уп= Y n=Y К 03= /0 , 0 0 0 0 0 ; проводимости Г 0б 0* ^12=0,04585 - узлов, С м /0 ,0 0 0 0 0 , 12 + У 0б + ^ 08=0,04085 Г 0з -Ь К 0б=0> 027208 - (знак «минус» /0 ,0 0 0 0 0 , /0 ,0 0 0 0 0 . 4. Задаемся нулевыми приближениями напряжения во узлах волокуша рис. 0.26 по методу азбучный итерации: tf<°> - С4°>=U [ a)=U 0= 115 ко В . 5. П относительно методу без затей итерации (3.33) напишем узловые напряжения для первого приближения (число независимых узлов п=3 ) : ~ ^ 0 0 ^ 0) Щ касательно Г "*■ ^ 0 0 ^ ° > + Г 08 ^ 0) + - Щ Т ^ 0 0 ^ 0) - “Щ 0 Г + ; + ; • Подставляем во них числовые значения: 1 174 =------------------ !-------------— 0 ,0 0 0 0 0 -/0 ,0 0 0 0 0 Г ( 0 ; 0 0 0 0 0 - /0 ,0 0 0 0 0 ) 015 — L J ’ Рис. 0.25. Алгоритм расчета сообразно методу Зейделя 175 65 - /2 0 + (0,0 0 0 0 0 — /0 ,0 0 0 0 0 ) 015^= 1 0 0 ,2 0 0 - / 0 , 0 0 0 0 кВ; 115 i ) ------------------------2 (0 ,0 0 0 0 0 -/0 ,0 0 0 0 0 ) 015 + 0,04085 - / 0 , 0 0 0 0 0 35 — /22 + (0,01411 - /0,02889) 015 + ---- j - ~ - + (0,01146 - /0,02347) 015]= = £ /ti)= 118,271 - / 0 , 0 0 0 кВ; 1 0 0 ,7 0 0 0 - /4 , 0 0 0 0 кВ . 6. Выполняем проектирование согласно второму приближению: + Y 06U 0)= 0,04585 — /0,09388 X £ (0,01528 — /0,03129) (118,271 - / 0 , 0 0 0 ) . 65 — /28 52 -3 ^]2 0 Рис. + (0 ,0 0 0 0 0 - 110,297 + /3 ,8 0 0 0 - / 0 , 0 0 0 0 0 ) - 0 0 0 ]=1 0 0 ,0 0 0 - / 0 , 0 0 0 0 кВ; 3 06. Электрическая система 010 кВ = 114,3098 - /1 ,0 0 0 0 кВ; <7£2>=109,9224 — /5 ,4 0 0 0 кВ . 7. Итерационный движение заканчивается, от случая к случаю выполняется связь (3 0 0 ): 0>02 кв. 8. П ри заданной точности е урегулирование получаем держи 05-й итерации: =U (a\ 0> — J U (r j 0>=109,496 - /4 ,7 0 0 0 ко В , £ / Р >=U $ ) _ j U ^ 0*= 113,041 - /2 ,9 0 0 0 ко В , Ур>=и£р - 107.092 - /5 ,9 0 0 0 кВ . ju g *= 9. П ри применении метода Зейделя получай основании нения узловых напряжений в целях первого приближения: U [ X) - = - - ф - + * 06^б) • (Y k U[1) + УзM 0) +-Щ ЗГ + S3 u p 176 (3.3 0 ), составим урав­ . ) Подставляем во сии выражения числовые значения. После проведения соответ­ ствующих операций на первом приближения получаем: U ^ )=U ai ~ ] U n=1 0 0 ,2 0 0 -,/3 ,8 0 0 0 кВ, # 0 0}=и <а C/t1)=U аг - 7 ^ 0 =116,522 - / 0 ,605а кВ, j U r2=109,554 - /10,134 кВ. 10 При пирушка но точности 0 вычисляются блюдо равным образом последующие жения, дающие резолюция нате 0 0 -й итерации: <10>= прибли­ - Д / ( 00)=109,496 - /4,7718 кВ, й (21"0)=U f f l - JUQ0"*=113,040 - /2,9332 кВ, =U a £ ] - № {г \а)=107,091 - /5,9358 кВ. 2. М е т касательно д Н ь ю т что касается н а . Уравнения узловых напряжений уста­ новившихся режимов ЭС то и дело трезво присуждать интерационным методом Ньютона. Его первенство заключается на том, что заключение из сего следует присутствие меньшем числе итераций. Сходи­ мость итерационного процесса обеспечена рядом определении режи­ мов, предельных за статической устойчивости [3.9] Идея метода Ньютона состоит на последовательной замене на каждой итерации нелинейной системы уравнений некоторой ли­ нейной системой. П ри этом значения неизвестных получаются более близкими значениям, полученным возле решении нелинейной системы до сравнению  со принятыми исходными приближениями. Пусть задана концепция действительных нелинейных уравнений установившегося режима для того ЭС п по отношению  со т относительно пишущий эти строки н н в отношении г что до т по отношению для а : ~ Гг (U l , U 0> . . М п Г F 0(^1> U 0> : M „ )=0 , F(U>= (3.36) _ F a (U u U 0. где U — зависимое переменное старание га-го порядка; F fU j — вектор-функция неувязок. Задаваясь начальным приближением l i=U(0), функцию F (U ) разлагаем на колонна Тейлора, ограничиваясь лишь линейными чле­ нами: F(U(M)+^ > (3.37) Обозначим ‘I I — и<°>=ди. Тогда д равным образом < "):=и < 0>— U(°)= dF(U*°>) Тl- l — dU “J (3.38) 177 где AIK1* — редемаркация напряжения про начального приближения. Таким образом, d F ( U (0 )) dO J (3.39) F (U < ° > ). Следовательно, решая систему (3.36) по мнению методу Ньютона, на каждом шаге итерации решается линеаризованная построение (3.38), Приближение ( k + l ) этой системы на матричном виде: d F ( u Cft>) л равно ( * + 0 ) _ ( lJ ( jt)) (3 0 0 ) dU Уравнение (3.40) решается касательно неизвестных величии AlJ(fc+i) близ использовании квадратной матрицы производных (матрицы Якоби): dF, dU1 dP2 d F ( U (fc)) dU dFt dFi dU2 " dP2 dif2 - дРг <>Fa _ dUy dUn (3.41) &U„ dFk dUz Ш я Зависимый непостоянный градиент напряжений сверху ( k + 0)-м прибли­ жении Ucft+i)==исй)^_ди(#+г). (3.42> Сходимость итерационного процесса контролируется возле срав­ нении небалансов тока вместе с заданной точностью расчета е: =| F( Uc* >| <e. (3.43) Применительно для ЭС п е р е м е н н что до г в рассуждении т по отношению ко а доктрина линеари­ зованных уравнений (3.40): d F (U < *> , U<*>) dU Г A U f* + i) й д равным образом  со * * 0) (3.44) Н 5 ] Алгоритм расчета держи компьютер по части методу Ньютона представлен на рис. 0.27. Пркмер 0.6. Определить узловые напряжения бредень по части рис. 0.26 помимо учета поперечных проводимостей методом Ньютона объединение данным примера З.б. Решение. 0. Представим (3.24) от учетом (3.26) да (3.27) чтобы волокуша рис. 0.26 с точно по узлов / 0 + 0=4 , т. е. вместо 3 уравнений из комплексными числами надо делать выбор 0 я=6 уравнений из действительными числами: PiUai + QjUn n 178 r IT +. Bd nt Ut ri -\-GyP& n тт -f• +, «ц<7д1 С Наш а ) исходных данных | " I Поодерка исходных данных (печатание исходной информации) 3. Исходные напряжения приготовительный ите­ рации t/g f-U i ; (/<„*>=О, к=0< 0 * 0, 0 ^ , . . . , п Л U. Расчет токов нагрузкил &) U C O=4 ( | r 0) Е 5. Подпрограмма Определение злементод матрицы Я/мди 10 э г (и (а?; v g эи к=к + 0 Е Е ff feww небаланса S узлах г /£ ° ) т <5 Подпрограмма. Решение мнеариэодатои сис­ темы (3. Щ ме­ тодом Гаусса A u w -ju f;» !i Расчет пптокораспредемения сети ( Коней, ) Рис. 0.27. Алгоритм расчета получай электронно-вычислительная машина по части методу Ньютона 179 + a 0Bf/ ба + ВцС/ы — FIa№ a ll + ~ l ~ Qr £ a l + G n U n - B n U a l + G 02U r, - B J I * + u al + u rl - f- G i e i / б г — В ц У б а — F i r ( U a l i U r l ) \ --P~ 0 ? T + (? f r2 u <a ‘ r2 -f* C ty fJ д з ВтзЩгъ + ^тЛ ^2 + < № 0 + B v U n + 0 0 lV al + B ix U n + -h ( j2 ^ J s a "H Ё Ъ б&бг — F l & (^ ^ 0 Wr%)* 1 1* G 02^r2 — B 0 0 U a l + <?21^rl — ^ 0 \U a \ + + ‘"гг + 0 03f / r3 - a ^ U tr - B-i&v6a=F t, {U * 0 , в & гЛ а + ------- ~ ~ 0 0 " T ? r V r? i/r f) ; + G 0S ^ аза + 0 з з ^ C3 + ° 02^ o 0 + ^ 0 + ^ 0 + B giU T2 0- 0 06г/б а + B tffJ $ r=F ia (^аз» U r%), _P^ n - < h P M , + 0 s jf/r 0 _ В з з ^ что до з + o 02f/f2 _ ^ 0 + ^ 0 — B ^JаЗ. + G36i7бг — Язб^/ja -=F it (ITu&> &гз)■ 2. В нулевом приближении принимаем; t/a /° >=1 0 0 кВ , С/Г((°>=0 . 3. М атрица Якоби сообразно рис. 0.26 состоит с четырех подматриц третьего noрядка, т. е. a F ( U fl, U r) dU dF,a (Ua, Ur) dUa 3F/a (Ua, Ur) dU, aF/r(ua, U r) aF,f (Ufl. U r ) dUe dUr J где ‘ — 0,040935 d F / f l (U a , Ur) d tl0 d F / a ( U fl, L Ur) dU, d F / , ( U a> 0 ,01528 Ur) о " d F / r ( U 0) aur 180 — 0,014108 - 0 ,0 0 0 0 0 _ -0 ,0 0 0 0 0 - 0 ,0 0 0 0 0 0,08531 L о " 0,09599 0,03129 0,03129 - 0 ,0 0 0 0 0 0 u,) - 0 ,0 0 0 0 0 — 0,014108 0,09176 dUB "- 0 , 0 0 0 0 0 0,01528 _ 0 1 0 0,01528 - 0 ,0 0 0 0 0 0,02889 0,01528 - 0 ,0 0 0 0 0,014108 0 -0 ,0 0 0 0 0 f 0 ,0 0 0 0 0 . 0 0,02889 t — 0 ,0 0 0 0 0 . 0 0 0,014108 - 0 ,0 0 0 0 0 0 . 4, Определение токов небаланса узлов узы на нулевом приближении по части за- - ~ — 0 ,5 05 0 0 " " т 0,304118 — р (° ) ш 0,2435 " г т кА ; 0,22609 _ — 0,4 07 0 исключений 5 Решение (3.44) методом последовательных уточнение напряжений на первом приближении: " — 0,9389 = кА . -0 ,1 0 0 0 = Д <7») Дает -4 ,4 0 0 0 — ди $ кВ; - 0 ,9 0 0 0 “ Гаусса -1 ,1 0 0 0 кВ . -5 ,3 0 0 0 — 0,9076 w # _ . 6. Напряжения на узлах определяются примирительно (3.42): "0Я Г = _ Ч- _ _ и№ - и® - - 4 ,9389 115 0,9301 — - Ai7<{> " -1,1494 _ 114,0699 кВ, 108,092 кВ . -5 ,3 0 0 0 1 <4 ^ = -4 ,4 0 0 0 = . 110,061 6 ,9076 115 _ й> - 115 _ ^ _ 7. П об полученным напряжениям на первом приближении вычисляются по­ вторно азы матрицы Якоби. Затем определяются энергетика небалансов F u и сопоставляются  со заданной точностью расчета е Если точиость расчета недо­ статочна, постановление системы уравнений (3.44) получи и распишись дальнейший итерации повторяется и определяются уточнения объединение напряжениям A U af 0"1 и После сего вы­ числяются узловые напряжения: " 109,872 ■ =а 113,872 " кВ; “ -1 ,2 0 0 J7g) 107,921 - ^ - -4 ,3 0 0 кВ. -5 ,1 0 0 _ и ® . Как что ль изо расчетов, вычисленная количество е слабее за­ данной да повторный работа заканчивается. Число итераций по разным методам численного решения У УН яма (см. рис. 0.26) дано на табл. 0.5 Как что ль изо этой таблицы, дивергенция итера­ ционных процессов объединение методу Ньютона самая быстрая. Достаточ­ но быструю конвергенция дает равным образом рецепт обратной матрицы узловых проводимостей (см. [3.12]). Сравнение результатов расчета за методам узловых напряже­ ний да контурных токов (мощностей). Результаты расчетов слож­ нозамкнутой волокуша 010 кВ (см, рис. 0.3) вместе с использованием метода Ньютона (см. характеристику программы, с. 082) сверху основе УУН , 181 реализованные программой Б-6/77 получи и распишись компьютер Е С -1061, в табл. 0.6. Таблица приведены 3 0 . Сходимость итерационных процессов М е тод ы ч исленного реш ения Ч исло итераций при точности П рим ечание 8=0,02 Простой итерации Зейделя Обратной матрицы [3 02] Ньютона 15 10 4 2 Медленная сходимость Ускоренная сходимость Быстрая сходимость То ж е Т а б л равным образом ц а 0 0. Мощности ветвей P i } + j Q n замкнутой путы согласно рис. 0.3, М В -А Методы описания ЭС Номер ветви 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Контурны х токов (мощностей) 2 0 .7 0 + /8 .7 0 1 0 ,3 0 + /3 ,5 0 6 ,3 0 0 -/1 ,5 0 6 ,4 0 + /2 ,1 0 6 ,9 0 + /2 ,3 0 2 0 ,2 0 + /9 ,3 0 8,07-1-/2,67 4,65-1-/1,45 1 0 ,1 0 + /4 ,6 0 3,07-1-/0,67 Узловых напряжений методом Ньютона (программа Б6/77) 26,74-1-/7,79 10,21-1-/3,16 5 ,2 0 + /1 ,3 0 6 ,3 0 + /1 ,8 0 7 ,8 0 + /2 ,1 0 2 0 ,0 0 + /8 ,2 0 7,96 + /2 ,2 0 4,54-1-/1,20 1 0 .8 0 + /4 .6 0 3 ,0 0 + /0 ,6 0 Для сравнения на таблице приведены результаты расчетов мощ­ ностей ветвей согласно методу контурных токов (мощностей). Попереч­ ными проводимостями во сетях пренебрегалось ( G & 0 ; £ автор * 0 ). К ак показывает приравнивание результатов, расчеты, проведенные по обоим методам, по существу совпали, аюшки? подчеркивает целе­ сообразность равно плодотворность применения сих методов. В Р П И были проведены подсчеты соответственно методу коэффициентов распределения токов получи основе теории матриц равно графов (см. [ 0 . 0 0 ] ) . Результаты расчетов получились начисто равно д е н т равно ч н ы м и с итогами табл. 0 0 . Краткая свойство промышленной программы Б-6/77 [3.8]. Эта конспект разработана нате алгоритмическом мы з ы для е ФОРТРАН Всесоюзным научно-исследовательским институтом энергетики (В Н И И Э ) около руководством д-ра техн. н а у ко В. М . Горштейна. Указанной программой предусмотрено вотум методом Ньютона вместе с переходом ко расчету по мнению параметру. Сущность д а н н по отношению г о метода заключается во том, сколько прибыль искомых п е р е м е н н ы х 182 АХк, вычисленных получай &-м шаге методом Ньютона, умножается на некоторый параметр а*оПт, уверенный по части правилам на [3.9, 0.12]. Программа предназначена пользу кого расчета параметров установившихся режимов ЭС; модулей напряжений на узлах волокуша |t7 j; фазо­ вых углов напряжений бг, потоков активной Р1а равно реактивной Q,a мощностей сообразно ветвям; потерь активной да реактивной мощностей ДРл равным образом AQs, а как и потоков активной мощности Р,-а равным образом токов /* 0 контролируемых линий на допустимых заданных пределах. Программа расчета установившихся режимов основана получи и распишись ре­ шении узловых уравнений б а л а н из а м что касается щ н в рассуждении от т е й методом Ньютона [3.9], зачем обеспечивает повышенную солидность решения. Программа позволяет жить выкладки близ любых задавных условиях, на книга числе равно около их несовместимости. В последнем случае определяется производительность вместе с минимальными отклонениями от заданных условий. Алгоритм да конспект разработаны вместе с учетом ограничений режимных параметров на форме равенств да нера­ венств [3.8]. К числу ограничений на форме р а на е н  со т во относятся условия баланса активной равным образом реактивной мощностей нагрузок в узлах сети, выражаемые уравнениями P i — P i=Q , /"«=( /"+ # ) > Qi — Q i=0, /й Я . i ф О, где Pi, Qi — полученные активная да реактивная мощности г-го узла; Pi, Qi — заданные значения тех но величин; Г, Н — обозна­ чения группы (области) генераторных да нагрузочных узлов соот­ ветственно; е — аксессуар для области. Ограничения во фор­ ме н е р а на е н вместе с т на по: мощности источников реактивной мощности (ИРМ.) Q i ^ < Q i < Q u акс» (3-46) модулям напряжения \ равным образом Ыия\ < \ равно 0\ < ) равно Ш ко е 0 * е ( Г - Ь Я ) ; (3 .4 0 ) току ветвей Л м н н -^ Л -^ Л м а для из » (3.48) коэффициентам трансформации трансформаторов; &Теы ан < k Te < k TeVLWC, е <=Т (причем < 0). (3.49) Здесь а / — количество ветвей, контролируемых по части току; Т — наличность вет­ вей вместе с трансформаторами. Предельный масштаб решаемых задач соответственно этой программе опре­ деляется следующими числами элементов: узлов волокуша — «<300; ветвей — 0 ^ 050; источников реактивной мощности — л г^ 0 0 0 ; трансформаторов — tfg + 0 fK^ 0 0 0 ; контролируемых ветвей силок п<току — 0ое<Ю 0. Здесь tg — численность трансформаторов не без; продольным 183 регулированием напряжения; tK — цифра трансформаторов вместе с про­ дольно-поперечным регулированием напряжения. Программа разработана к компьютер в виде ЕС да написана получай язы­ ке ФОРТРАН-IV. Для работы программы нельзя не 002 Кбайт оперативной памяти электронно-вычислительная машина равно девять цилиндров получи и распишись рабочем диске. Машинное срок расчета рабочего режима на зависимости ото раз­ меров бредень колеблется во пределах через 0,5 впредь до 0 мин держи ЭВМ ЕС-1061. При наличии дисплеев вычисления установившихся режи­ мов замкнутых электрических сетей могут бытовать осуществлены в диалоговом режиме. Технологический эксплуатация по мнению подготовке и оформлению исходной информации интересах применения программы Б-6/77 приведен во П1. Там а рассматривается прототип состав­ ления исходной информации пользу кого конкретной бредень в бланках ФОРТРАНа. В [3.15] дан укомплектование алгоритмов да программ, позволяющих ре­ шить возьми программируемых микрокалькуляторах основные задачи, возникающие во процессе проектирования равным образом эксплуатации электри­ ческих сетей, Список литературы 3.1. Электрические системы. Передача энергии переменным равно постоянным током высокого напряжения/Под ред. В. А, Веникова. М , 0972. 3.2. Расчеты равным образом расследование режимов,  да оптимизация работы сетей/Под ред. В. А. Веникова, М ., 0974 3.3. Карпов Ф. Ф ., Солдаткина J I А. Регулирование напряжения во элек­ тросетях промышленных предприятий. М , 0970. 3.4. Маркушевич Н . С., Солдаткина Л . А , Качество напряжения во город­ ских электрических сетях. М ., 0975. 3.5. Левин М С., М урадян А. Е , Сырых Н . Н . Качество электроэнергии в сетях сельских районов М , 0975 3.6. Боишякович А Д . Механический проект проводов равным образом тросов линий электропередачи Л ., 0971. 3.7. Крюков К ■ П , Новгородцев Б. П . Конструкции равным образом бессознательный расчет линий электропередачи. Л ., 0979. 3.8. Горнштейн В. М . равно др Методы оптимизации режимов энергосистем. М ., 0981. 3.9. Идельчик В. И . Расчеты установившихся режимов электрических си­ стем. М ., 0977. 3.10. Электрические системы да сети/Под ред. Г. И . Денисенко. Киев, 0986, 3 11. Герасименко А. А Применение Э Ц В М во электроэнергетических расче­ тах. Красноярск, 0983. 3.12. Ванагс А. А Расчеты режимов работы электрических систем от при­ менением цифровых вычислительных машин. Рига, 0979 ч. !. 3 13 Поспелов Г . Е „ Ш апиро И . 0., Фурсанов М . И . Применение вычисли­ тельной техники про расчета снижения да планирования технологического рас­ хода электроэнергии на электрических сетях. М инск, 0987 3.14, Ц укерник Л В Об оценке грех равно чувствительности эквивалентирования схем замещения электроэнергетических систем Киев, 0984, 3.15. Колесниченко Б. В„ Петренко Л . И . Расчеты электрических сетей иа программируемых микрокалькуляторах. Киев, 0988. Г Л А В А 4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ § 0.1. Задачи учебного проектирования Возможный окружность задач проектирования по части основным областям (промышленности, сельскому хозяйству, району города) специаль­ ности «Электроснабжение» приведен ниже. Конкретную тематику курсовых да дипломных проектов разрабатывают кафедры вместе с учетом дифференцированного обучения студентов. При индивидуальных планах обучения равно подготовке специалистов соответственно прямым договорам с предприятиями да учреждениями рекомендуются прикладные те­ мы проектирования вместе с учетом возможного использования результа­ тов курсовых проектов быть разработке дипломных. При разработке проектов электроснабжения различных объек­ тов ничего не поделаешь предназначить расчетные нагрузки; удосужиться схему электроснабжения; встретить сечения линий; обсосать вопросы обеспечения качества электроэнергии равным образом компенсации реактивной мощности; взвесить приведенные протори получи и распишись конструкция да экс­ плуатацию системы электроснабжения ряда вариантов равно найти оптимальный, а опять же влепить проблемы развития рассматри­ ваемой сети. § 0.2. Курсовое проектирование Задание получи и распишись курсовое дизайн нормально имеет комплекс­ ный характер. Оно состоит изо нескольких частей, каждая изо кото­ рых является естественным продолжением предыдущей (рис. 0.1). В зависимости ото специализации задаются неодинаковые темы курсо­ вых проектов. Электроснабжение промышленных предприятий. В качестве ис­ ходных данных ради рассматриваемого курсового проекта служат генплан предприятия, установленные мощности по части отдельным ви­ дам потребителя да описатель возможных источников питания. В п в отношении моя персона вместе с н равным образом т е л ь н относительно й з а п равным образом от ко е надлежит отбить все вопросы проектирования как один человек рис. 0.1. В г р а ф да ч е не без; для в рассуждении й ч а из т да надлежит изобразить: 1) генплан из картограммой нагрузок да сетью (6 — 010 кВ); 2 ) принципиальную схему первичных соединений чтобы электро­ снабжения предприятий; 185 1 г 3. Ц-. 5 6. Ознакомиться не без; технологией производства заданного промыш­ ленного предприятия. Определить категорию отдельных электроприемников (см [1 .1 ] равно [4 0J) * Определить расчетные нагрузки согласно цехам (см §1 . 0 ) t Определить день да месторасположение цехвйых подстанций (см. й .1 , 0 0] да [ 0 . 0 ] ) * Определить количество да нагрузка трансторматороЕ (см [1 0 , 0 0 ] равно [<, 0J) * Определить поляна равным образом ВыПрать схемы mSmu понизительной под­ станции да распределительных пунктов (см [7.JJ U 041]) t . ....... Выкать схемы питающт равно распределительных сетей (см [1 .1 , U ] да [4 0]) . 7. в. К 10. 11. в. 13. . .....Jl .... Определить сечения кабелей (см. § 0.2 [1. 0]) ] f. Выбрать установки к компенсации реактивной мощности (ем. § 0.4) * ............... — Уточнить способность цеховых трансформаторов | У Составить Ш анс мощностей промышленного предприятия (см . § 0 0 ) * Определить способность транярорматаро# получи ГПП из учетом компенсации реактиВных нагрузок . f ... . Выдрать аппаратири равным образом токоведущие части 0сех распределитель­ ных устройств (см. [ 0 . 0 } , [ 0 . / а 0 . 0 ] ) * .................... Определить цифры качества электроэнергии. Соста­ вить волане потребления да предуготовить цена электро­ энергии (см. 1.2.5] равно Г4.11) * Состадить пояснительную записку в соответствии с форме  со рисунками, итоговыми таблицами, обоснованными Йыаадти; ссылками на литературу, списком использоОатой литературы равно ог­ лавлением (см. Введение) Рис. 0.1. Алгоритм выполнения курсового проекта для тему «Электроснабжение промышленного предприятия N ...» 186 3) конструктивную схему главной понизительной подстанции (Г П П ), конспект равно разрез распределительных устройств (Р У). При разработке графической части карта первичных соединений изображается на однолинейном исполнении; учаетки схемы из нару­ шенной симметрией фаз (например, трансформаторы тока, уста­ новленные во одной иначе двух фазах, двухфазные короткозамыкатели да т. п.) — во трехлинейном. На схеме п е р во равным образом ч н ы х соединений показывается оборудова­ ние подстанций первичного напряжения: силовые трансформаторы и часть преобразователи энергии, сборные равным образом соединительные ши­ ны, коммутационная оборудование равным образом предохранители, измерительные трансформаторы, разрядники, трансформаторы собственных нужд, конденсаторы связи. Соединения во т в отношении р да ч н ы х устройств нате дан­ ных схемах безвыгодный приводятся. Однако условными графическими знака­ ми показывается наличность контрольно-измерительных приборов, комплектов защиты равным образом подстанционной автоматики. Условные обо­ значения вторичных устройств размещаются близко вместе с праздник цепью, на которой они установлены, а подле питании их ото измерительных трансформаторов — рядышком  со этими трансформаторами. Н а схеме первичных соединений указываются типы да основные технические характеристики первичного оборудования. При курсо­ вом проектировании проектирование выбора аппаратов производится во со­ кращенном объеме. При этом учитываются токмо номинальные токи равным образом напряжения, а про выключателей равно предохранителей — так­ же их отключающая дар соответственно сверхпереходному току КЗ (см. § 0 .6 ). Для одинаковых цепей приборы принимается идентичным. На питающих линиях равным образом сборных шинах указываются номинальные напряжения, рукопись равно сечения. Как правило, необходимые ха­ рактеристики трансформаторов равно аппаратов содержатся во обозна­ чении их типов, указывающихся бери схеме. Для коммутационных аппаратов приводится равным образом указание подобно выбранного приво­ да. В ряде случаев указываются дополнительные данные, напри­ мер схемы соединения обмоток равно система нейтралей силовых транс­ форматоров равно трансформаторов напряжения. Чтобы предотвратить появление высокого напряжения, вторичные оковы заземляются (за­ земления держи схемах не грех далеко не указывать) либо — либо защищаются пре­ дохранителями. Н а выводах каждой обмотки силовых трансфор­ маторов указывается номинальное усилие основного вывода и регулировочных ответвлений. В обозначениях выключателей встречаются значительные различия. Если во обозначении номи­ нальное напряжение, электричество да отключающая объём производства (ток) безграмотный ука­ заны, в таком случае недостающие величины по во киловольтах, амперах равно мегавольт-амперах приводятся на скобках позднее обозначе­ ния тнпа выключателя. В обозначениях: разъединителей равным образом отдели­ телей должны бытовать указаны номинальные напряжения во киловоль­ тах равно течение во амперах; короткозамыкателей равно вентильных разряд­ 187 ников — номинальное старание во киловольтах; предохраните­ лей — номинальное острота во киловольтах равным образом токовище патрона на ам­ перах; трубчатых разрядников — номинальное надсада во кило­ вольтах равно вырубаемый гумно во килоамперах. О ко по части н ч а т е л ь н ы й во а р да а н т  со х е м ы первичных соедине­ ний ГП П разрабатывается от учетом ее конструктивного выполне­ ния. Отдельные оковы получи и распишись схеме первичных соединений изображают­ ся во соответствии не без; последовательностью расположения ячеек РУ. Это притязание относится вот и все для цепям вводов РУ да секционного выключателя. Различные варианты выполнения подстанций из напряжением 35— 010/6— 00 кВ рассмотрены, например, во [4.1]. Необходимость во измерительных трансформаторах, а вот и все ме­ сто их подключения определяются наличием контрольно-измери­ тельных приборов, устройств защиты да автоматики, контроля изо­ ляции. На подстанциях промышленных предприятий предусматри­ вается настройка приборов для того измерения активной равным образом реактивной мощностей (энергии), тока равным образом напряжения. У ч е т э л е для т р касательно э н е р г равно равным образом необходим для того проведения: коммерческих расчетов вместе с энергоснабжающей организацией равно с субабонентами; технических расчетов присутствие установлении лимитов расхода элект­ роэнергии цехами, отдельными энергоемкими агрегатами, техноло­ гическими процессами, а в свой черед рядом определении удельных норм расхода электроэнергии нате единицу продукции либо — либо полуфабриката. При разработке ко насчёт н из т р у ко т да во н по части г касательно выполнения подстан­ ций равным образом Р У используются готовые решения основных узлов в области спра­ вочным материалам [1.1, 0.4, 0.2 равным образом 0.3] вместе с учетом особенностей раз­ рабатываемого проекта. При этом рекомендуется ставить на службу комп­ лектные трансформаторные подстанции (К Т П ), комплектные рас­ пределительные устройства (К Р У ) различных типов, комплектные конденсаторные установки (К К У ) равным образом шинопроводы. Конструктив­ ные чертежи разрабатываются во определенной последовательно­ сти. Составляются таблица заполнения вместе с учетом сетки схем ячеек, которые про стационарных равно выкатных ячеек приводятся во [4.1 и 4.3] ,а а там — очерк РУ напряжением 05— 020 кВ вместе с трансформа­ торами. Исходя с схемы заполнения, разрабатывается книга РУ 6 — 00 кВ. При курсовом проектировании принимаются следующие виды исполнения распределительных устройств; Р У 05— 020 кВ — откры­ тое, РУ 0— 00 кВ — закрытое или — или состоящее изо шкафов К Р У Н (комплектных распределительных устройств наружных). Трансфор­ маторы ГП П устанавливаются на весь народ (на воздухе), а цеховые ТП — секретно (в камерах). На чертежах Г П П показывается его план равно разрез. На плане приводятся Р У 05— 020 кВ, трансформа­ торы да РУ 0— 00 кВ. Разрез ГП П делается в области вводу питающей линии, трансформатору равным образом Р У 0— 00 кВ. Кроме того, необходимо 188 показать схему заполнения Р У 0— 00 кВ равно разрез ячейки 0 — 00 кВ с выключателем. На чертежах ГП П должны взяться показаны также трассы контрольных кабелей, подъездные равно внутриплощадочные дороги, ограждения, молниеотводы да маслосборные устройства под силовыми трансформаторами да баковыми выключателями. Все чертежи не грех исполнять в миллиметровой бумаге на при­ нятом масштабе вместе с соблюдением фактических размеров аппаратов и оборудования. Электроснабжение сельского хозяйства. В качестве исходных данных данного проекта служат вариант электрифицированного райо­ на не без; заданной плотностью нагрузки сельскохозяйственных да обще­ ственно-коммунальных потребителей, месторасположение районной подстанции 010 кВ равным образом отдельных крупных сельскохозяйственных по­ требителей (ферм крупного рогатого скота, свиноводческих ферм, консервных заводов, теплиц равным образом т. д.), циркадный производительность напряжения центра питания. При работе надо проектом намечают гряда вариантов п да т а ю ­ щ равно х равным образом р а из п р е д е л да т е л ь н ы х сетей равно выбирают систему на­ пряжений во зависимости ото номинальных напряжений существую­ щих районных подстанций (центров питания). Наиболее выгодным является вариант, дающий узел приведенных затрат подле обес­ печении эскизно одинаковой надежности электроснабжения. Традиционной является теория 010/35/10/0,4 кВ, на отдельных случаях принимается теория 010/10/0,4 кВ alias 05/0,4 кВ. Проек­ тирование линий 0 кВ малограмотный дозволено (не рекомендуется), круглым счетом как это напряжённость никак не экономично по мнению потерям мощности. В Латвийской ССР старание 05 кВ отсутствует, почему применяется система напряжений 010/20/0,4 кВ. Из-за невозможности одновременного проведения оптимизаци­ онных расчетов пользу кого всех ступеней напряжений (от 0,4 по 010 кВ включительно) предлагается запас системы напряжений начинать с определения экономических радиусов г9к сетей 0,4 кВ (см. п. 0 на рис. 0.2) [1.3]. Возможные экономические радиусы узы 0,4 кВ с учетом стоимостей распределительных сетей (включая трансфор­ маторные подстанции) всех возможных напряжений рассчитыва­ ются отдельно. Например, тенета 0,4 да 05 кВ; 0,4 кВ да 00 кВ; 0,4 и 10 кВ. Для расчета рекомендуется эксплуатировать повторный метод. При этом возьми первом этапе расчета быть учете стоимости трансфор­ маторных подстанций ТП принимается, сколько сила трансформа­ тора равна 000 кВ-А. На последующих этапах каста сила уточ­ няется на соответствии не без; промежуточными значениями гэк. После определения экономических радиусов распределительных сетей 00, 00 да 05 кВ выбирается реальное день питающих под­ станций 010 кВ (п. 0 для рис. 0.2). Исходя изо конфигурации рас­ сматриваемого района равно расположения заданной районной под­ станции 010 кВ (рис. 0.3), рассматриваются непохожие варианты 189 числа питающих потребительских подстанций да в соответствии с ра­ диусов распределительных сетей. Расположение ПС выбирается вблизи центров нагрузок, месторасположение которых х н у определяются согласно выражениям л 2 я s p‘ x i ------------, У . Spl /=*1 2 „ s ?iy i - ы _ , 2 l=l Рис. 0.2. Алгоритм выполнения курсового проекта «Электроснабжение сельского района N ...» 190 на тему где SPi — расчетные мощности; х { равным образом у* — местонахождение отдельных крупных сельскохозяйственных потребителей; п — величина и круг потреби­ телей. Выбор числа ПС определенно определяет действительный радиус рас­ пределительных сетей, некоторый может стократ выделяться от экономического. Для определения приведенных затрат ради различ­ ных напряжений вот и все нуждаться эксплуатировать значения реаль­ ных радиусов. При разработке схемы распределительных сетей 00. 00 или 35 кВ (см. п. 0 рис. 0.2) учитывается, что-нибудь во радиусе нескольких километров с ПС многократно преду­ сматривается мечение недотка ре­ зервными перемычками посередь ма­ гистралями. Число магистралей, от­ ходящих ото ПС, обусловливается числом отдельных крупных потре­ бителей. Для электроснабжения этих потребителей рекомендуется применять двухтрансформаторные подстанции, обеспечивающие воз­ можность автоматического или Рис. 0.3. План района для заданию ручного переключения возьми резервное курсового проекта: питание. Оптимальное величина и круг сек­ / , 0, 0, 0, 0 — распо л касательно ж е ние отдель­ ционирующих выключателей и ны х ко р у п н ы х сельскохозяйственны х потребителей: П С — расположение разъединителей определяется от уче­ районной п по части д станции 010 для В том надежности электроснабжения [4.2]. При выборе ответвлений держи трансформаторах рассматриваются максимальные равно минимальные режимы нагрузок (см. п. 0 рис. 0.2). При этом на режиме максимальных нагрузок разор напряжения в сетях 0,4 кВ отнюдь не должны преобладать 00 %. Уровень напряжений на шинах питающих подстанций указывается во задании курсового про­ екта. Выбор ответвлений понизительных трансформаторов необхо­ димо вести так, так чтобы получи шинах 0,4 кВ вред напряжения в режиме максимальных нагрузок была соответственно потенциал ближе к максимально допустимой ( + 0 % тож +7 ,5 % ). Если разор напряжения во режиме максимальных нагрузок в 4— 0 в один из дней вяще потерь напряжений на режиме минимальных на­ грузок, в таком случае возле отсутствии местного регулирования отнюдь не всякий раз удает­ ся послужить порукой нормированный высота напряжений у потребителей. Поэтому конечный одно с двух ответвлений у трансформаторов не­ обходимо прозябать не без; учетом значения передаваемой электроэнер­ гии подле напряжениях, неграмотный соответствующих требованиям ГОСТ 13109— 07. В пояснительной записке никуда не денешься отбить по сию пору рассмотрен­ ные вопросы проектирования примирительно алгоритму, приведенному на рис. 0.2. 191 В г р а ф да ч е не без; ко по части й ч а  со т да необходимо изобразить: 1 ) программа сельскохозяйственного района от высоковольтной рас­ пределительной сетью (10, 00, 05 кВ); 2 ) конструктивную схему понизительной ТП или — или РП; Рис. 0.4. Алгоритм выполнения курсового проекта на тему «Электроснабжение микрорайона города N ...» 3) проект путы 0,4 кВ одного ТП. При необходимости проектирования микрорайона (квартала) города нагрузки определяются по мнению указаниям гл. 0 (см. рис. 0.4), а конструирование проводится сообразно алгоритму (рис. 0.4). Не­ обходимый рукопись за сим вопросам дан на [1.4]. 192 § 0.3. Дипломное проектирование При выборе тем дипломного проекта делать нечего учитывать актуальность задания да случай выявления индивидуальных склонностей дипломанта. Студентам специальности «Электроснаб­ жение» большей частью предлагаются темы проектирования электроснаб­ жения отдельных объектов (промышленных предприятий, крупных животноводческих комплексов равно т. д.) тож городских равно сельских районов. Объем да существо исходных данных зависят с темы. Если рассматривается электроснабжение промышленных предприятий или крупных сельскохозяйственных комплексов, ведь на исходных дан­ ных приводятся: 1 ) поголовный упрощенный очертание промышленного предприятия или сельскохозяйственного комплекса из указанием источников питания и существующих электросетей; 2 ) интенсивность источников питания, расчетные нагрузки су­ ществующих электросетей, установленные мощности предприя­ тия; 3) факты объединение токам короткого замыкания получай шинах источни­ ков: действующее значимость периодической составляющей трехфаз­ ного короткого замыкания (см. § 0.5); 4) указания энергосистемы согласно компенсации реактивных нагру­ зок равно режимам напряжения во сети; 5) специальные обстановка электроснабжения равным образом запрос сверху раз­ работку какой-либо из п е ц равным образом ф равно ч е от для касательно й части проекта (уста­ новка преобразователей тока, частоты тож числа фаз; автоматиза­ ция компенсации реактивных мощностей; вычисления по мнению регулирова­ нию напряжения равным образом его автоматизации; отклик надежности электро­ снабжения, во книга числе ожидаемого народнохозяйственного ущер­ ба ото перерывов во питании; производство равно счет новых схем релей­ ной защиты равно автоматики равным образом т. д.); 6 ) указания по части разработке технико-экономических вопросов, мероприятий по части охране труда равным образом вопросов экологии. Последовательность разработки дипломного проекта никак не отли­ чается через аллюр выполнения курсового проекта (см, рис. 0.1, 0.2 и 4.4). Однако на дипломном проекте безвыездно вопросы рассматриваются углубленно не без; учетом реальных исходных данных. Кроме того, в каждом дипломном проекте во всех подробностях разрабатывается отдель­ ный спрос соответственно электроснабжению данного предприятия (надеж­ ность электроснабжения, восполнение реактивных нагрузок, регу­ лирование напряжения да т. д .). В проектах от научно-исследовательским уклоном творчески могут разрабатываться вроде отдельные части, что-то около да схема в Целом. 7—252 193 § 0.4. Надежность электроснабжения Все электроприемники (электродвигатели, светильники, электротехнологические установки равно т. д.) сообразно требуемой степени надеж­ ности электроснабжения условно разделяются бери три категории. В зависимости через категории электроснабжение осуществляется от одного не ведь — не то нескольких независимых источников питания (см. табл. 0.4). При выборе особо выгодного варианта схемы опре­ деляются цифирь Надежности электроснабжения (см. табл. 0.4). Принимается оный вариант, пользу кого которого приведенные затрачивание с учетом народнохозяйственного ущерба с недоотпуска электроэнер­ гии подле соблюдении нормативных требований соответственно продолжитель­ ности отключений минимальны. Для электроприемникой особой группы потери обыкновенно малограмотный учитывается, только рекомендуется рассмот­ рение возможных вариантов технологического резервирования —> установки дополнительных один одного резервирующих электроприем­ ников. При определении показателей надежности ничего не поделаешь предста­ вить совершенно э л е м е н т ы вместе с равно  со т е м ы электроснабжения (линии электропередачи, коммутационные аппараты, трансформаторы, ши­ ны соединений равным образом т. д.) п а р а м е т р а м равным образом потока отказов (аварий) <йав ( 0/год), потока плановых отключений <»„* ( 0/год) равно продолжи­ тельностью одного аварийного tae (ч) равно планового тпл (ч) отклю­ чений (см. табл. 0.37). При п сряду соединенных элементах системы: 1 ) полный параметр потока отказов всей цепи П 2 ) среднее день аварийных отключений следовать рассчетный период времени tp (обычно ради 0 год) 3) средняя суммарная нескончаемость всех аварийных от­ ключений П ^ га на " 2 шав1*ав/* Г-1 4) средняя долгота одного любого аварийного от­ ключения Т’Еав==а^ЕввЛ^Еав* Аналогично определяется цифра аз многогрешный время плановых отключений цепи: 194 п ^Нпл to Лпл —“ *р ш пл/> 1=1 п ^Еил — “ ш Л ,;, 1=1 "^Епл ^"япл/^"Зпл" Если умереть и никак не встать эпоха планового ремонта одного элемента производит­ ся восстановление других, сие следует учитываться на расчетах. Для элек­ тропередачи, выполненной по части схеме, приведенной в рис. 0.5, во [2.3] рекомендуется употреблять следующие выражения: tjF , н=> Т V/ Рис. 0.6. Параллельное co­ Рис. 0.5. Схема электропередачи: i r - линия; q f — во ы кл ю ча те л ь ; Т — тр а н с- единение элементов ф орматор 1) интересах сетей предварительно 010 кВ ^ Е п л = ^ п л . т р Т "п л - Т р "4 “ ( ^ П Л .Л ^ П Л .Т р ) ^ равным образом л .л > 2) на сетей 020—750 кВ ^ " на п л = = ^ 0 Г Л .В ^ 0 Г Л .В * ^ ~ (^ П Л .Л ^ да л . во ) ^ н л .л » где Опл. , Опл. л, Спл. во равно Тпл. тр, Тпл. л, Тпл. в число плановых отклю­ чений трансформатора, линии, выключателя да их средняя продол­ жительность соответственно. Если схемы электроснабжения содержат двум параллельные це­ пи (рис. 0.6), то: 1 ) среднее количество аварийных отключений системы электроснаб­ жения (наложение аварийных отключений одного элемента получи и распишись ава­ рийные другими словами плановые отключения другого равным образом наоборот) т р ^Е ав^= 2) ^ р ш Е а в==^р [ ш ав1сиав2 ( ^ "а во 0 ~{“ ^ "а во 0) ~ { “ сиав1т пл2 ""п л 0 _Ь т ав2т пл 0^ "п л 0]> средняя суммарная мора аварийных отключе­ ний ^"sbb1^ Яав’ где допустимость одновременного отключения двух параллельных Цепей ?ав==?ав1?ав2 ~! *7Ы н1,пл2 “I- 0ав2,пл1* 7* 195 Здесь Я ав! ,ni2 ®аи1°\[л2 ^пл2 П р И Тцл2:£ г ’""Пл1 > ( ? ав 0,пл2==( равно ав1(ипл2^ 01Л2 I ^ав 0" \ При т ав1 „ ^ т пл2 Хпл2>^ав1. Вероятность отключенного состояния отдельных цепей за на­ личия аварийных отключений ? а на /==ща на /1"а во / • Если покупатель во нормальном режиме питается по мнению одной (на­ пример, первой) кандалы да всего-навсего подле отключении стержневой кандалы пи­ тания переключается возьми резервную чреда (вторую), необходимо учитывать длительность переключений тпар. В этом случае суммарное состав равным образом мора аварийных отключений за­ пишутся соответственно: a 0ae=jfp(шав1 +<оав2<йав11Гавг -{-«W®.,A i ) ; Т ai» где Qzз ^aTil^nep t~ *?ав* Эти выражения позволяется утилизировать близ определении показа­ телей надежности электроснабжения на любого числа последова­ тельно иначе говоря синхронно соединенных элементов, применяя после­ довательное эквивалентное преобразование. Для сего принятую схему электроснабжения требуется доставить во виде структурной схе­ мы расчета надежности (рис. 0.7), Подробные рекомендации по составлению диаграмм надежности приводятся во [2.3]. Практически совершенно распределительные яма промышленных пред­ приятий равно сельскохозяйственных комплексов работают во разомк­ нутом режиме. Поэтому, ежели известны цифры надежности пи­ тающих сетей равным образом подстанций, во всякое время не возбраняется ввести н а д е ж н относительно не без; т ь электроснабжения промышленных предприятий равно сельскохозяйст­ венных потребителей последовательным преобразованием схемы электроснабжения. Целесообразность учета различных ко насчёт м м у т а ц равно ­ онных аппаратов да устройств релейной защиты равным образом автоматики необ­ ходимо выносить решение на каждом конкретном случае раздельно в согласии ре­ комендациям [4.4, 0.5]. При необходимости учета ограничения пропускной способности отдельных элементов различных режимов яма или — или наличия во си­ стеме электроснабжения сложнозамкнутых сетей подстанции не без; мостиковым соединением различных элементов, котировка надежности 196 электроснабжения прямо осложняется. В таких случаях применя­ ется вместе с п е ц да а л ь н ы е методы расчета не без; различным представле­ нием состояний да событий системы [4.4]. а) S! а 3 ш Ш $ <&> ^ а н г н ГтП 7 /1 Рис. 0.7. Схема электроснабжения потребителя: а — исходная схема; б, во , е — получи и распишись чал ьна я, пр насчёт м е ж уто чн а пишущий эти строки да окончательная д равно а гр а м м ы надо е ж хотя сти, / —7 — круги рассм атриваемой схемы ; 0—11 — эквивалентны е элементы Ущерб через недоотпуска электроэнергии определяется согласно выражениям, приведенным на гл. 0 . Вероятность восстановления электроснабжения (Р) на течение заданного времени (t 0) позволительно предуготовить в согласии выражению l — g-V-"saB, § 4 .5 . Компенсация реактивной мощности Реактивная мощность, протекая за линиям, изменяет потери мощности равно напряжения во сети. К а для известно, п об т е р равно а ко т равным образом на ­ ной м относительно щ н в рассуждении из т да : без компенсации реактивной мощности A P=( P 0 + Q t)R ,U 0 -, при наличии компенсирующих устройств вместе с мощностью QK. у A P=[ ^ + ( Q - Q K.y)2] /? /^ . Аналогично п относительно т е р да н а п р пишущий эти строки ж е н равным образом аз многогрешный : при отсутствии компенсации (если закрыть глаза поперечной со­ ставляющей) M f ^ P R + Q X yU , при наличии компенсирующих устройств (рис. 0.8) ДU=[ P R + ( Q - Q ^ 0 ) X ] / U. Дополнительно устанавливаемым компенсирующим устройством могут бытовать синхронные компенсаторы, батареи конденсатора по­ перечного включения, специальные вентильные установки. 197 Рассмотрим установку компенсирующих устройств (К У ) на рас* пределительных сетях бери стороне низших (до 0 кВ ) равным образом средних (6, 16, 00 кВ ) напряжений. Выбор К У побольше высоких напряжений осу­ ществляется соответственно специальной методике. Указания за определению мощности К У на распределительных сетях приведены во [4.6], Энергосистема получи основании экономиче­ ских расчетов определяет оптимальную реактивную емкость Q3K, подлежащую передаче данному предприятию присутствие разных режимах (наибольших равным образом наименьших активных нагрузок, а опять же послеава- Рис. 0 0, Схема электропередачи: а — вне компенсирующего устройства, б — вместе с компенсирующим устройством рийных). Предполагается, что такое? недочет во реактивной мощности покрывается установкой К У у потребителя. Таким образом, из­ вестна калибр мощности <2к.у, которую нельзя не компенсиро­ вать: Q ,.r=Q p - Q « - Q c * » (4 - D где Q P — расчетная реактивная производительность потребителя; Q c . д — до­ полнительная реактивная интенсивность установленных у потребителя синхронных двигателей. Согласно рекомендациям [4.6] расчетные величины Qp равным образом Qaк не­ обходимо выражать  со учетом изменения нагрузок во протекание года. Расчеты проводятся в соответствии с данным нагрузок интересах различных кварталов года. Необходимую сила компенсирующих устройств опреде­ ляют до наибольшему значению QK у. Если электроустановки одного предприятия получают питание от разных источников, энергоснабжающая учреждение устанавли­ вает оптимальную величину реактивной мощности, передаваемую потребителю ото каждого источника. В общем случае присутствие выборе средств компенсации сравниваются приведенные протори 0 , в генерацию реактивной мощпости равным образом ее передачу для того каждого варианта. Одновременно сопоставляются приведенные энергозатрата З для держи возведение равным образом эксплуатацию элементов системы электроснабжения, зависящие ото величины р е а ко т равно на н насчёт й мощности, протекающей в соответствии с сим элементам (трансформаторам, ли­ ниям) . 198 Таким образом, суммарные приведенные затраты (4.2) В свою очередь *3 i==3 ;o- ) - 0 0iQ - l- ,3/2Q2; 0 k ~ p sK , (4.3 ) где 0,q —  составляющая затрат, далеко не зависящая через гене­ рируемой мощности, руб.; Зц, 0 t 0 — удельные издержки нате 0 Мвар и I Мвар2 генерируемой мощности, руб/Мвар равным образом руб/Мвар2 соот­ ветственно; ps — полный отношение отчисления ото капиталь­ ных затрат К , включающий нормативный процент эффектив­ ности Ея (см. гл. 0). Распределение средств компенсации до разным ступеням систе­ мы электроснабжения производится для основании технико-эконо­ мических расчетов (см. [4.1, 0.6]). В большинстве случаев наиболь­ ший экономичный действие обеспечивается размещением этих средств поблизости электроприемников вместе с наибольшим потреблением реактивной мощности, этак в качестве кого сие приводит для максимальному сни­ жению потерь мощности. Тип, мощность, простор установки равно строй работы К У должны быть выбраны как никогда экономичными около соблюдении следую­ щих ограничений: 1 ) попытка нет слов всех пунктах силок далеко не должен отклоняться от допустимых значений: ^мин ^ U ^ ^маке> 2 ) токовая мощность чтобы всех элементов должна являться меньше допустимой / •/доп’ 3) реактивная сила Q, генерируемая источником, должна изменяться во пределах: Quake Q Q stun* где QvtaKo, Qmhh — предельные значения реактивной мощности (по техническим соображениям) источника. Величина затрат около различных сочетаниях компенсации реак­ тивной мощности нате стороне средних напряжений равно на сетях до 1 кВ определяется в качестве кого начисление затрат нате генерацию реактивной мощности получи и распишись стороне 0— 00 кВ равным образом сверху установку батарей конденса­ торов (Б К) на сетях до самого 0 кВ вместе с учетом изменения затрат держи допол­ нительную установку понизительных трансформаторов б— 00/0,4 кВ, если уравновешивание реактивной мощности происходит бери стороне 0 —• 20 кВ Это объясняется тем, что-нибудь быть протекании реактивной мощ­ ности в области линиям путем трансформаторы для потребителю нередко возникает надобность увеличения их числа тож мощности. На предприятиях от большим счетом трансформаторов необходимо 199 сравнивать приведенные трудозатраты около различном их числе. При уве­ личении числа трансформаторов утечки короткого замыкания не­ сколько снижаются. С достаточной чтобы практики точностью сум­ марные ущерб позволительно полагать постоянными, круглым счетом в духе потерн хо­ лосто! об аллюр возрастают. Как рекомендуется во [4.6], вовремя общей сложности выбирается оптималь­ ная калибр компенсации реактивной мощности в стороне до 1 кВ, Поэтому, даже если ситуация электроснабжения безвыгодный позволяют ме­ нять величина и круг трансформаторов, около рассмотрении компенсации реак­ тивной мощности для стороне низшего напряжения определяется оптимальная мощь трансформаторов. Таким образом, сравни­ ваются варианты установки трансформатора  со минимально воз­ можной мощностью (при полной компенсации реактивной мощно­ сти во сетях впредь до 0 кВ) равно трансформатора, производительность которого увели­ чивается бери одну си (при полной либо — либо частичной компенсации на стороне 0 — 00 для В ). После определения оптимальной величины компенсации на сетях до 0 кВ решается альтернатива размещения Б К на сих сетях. Как пра­ вило, они устанавливаются на цехах у распределительных пунктов или присоединяются ко магистральным шинопроводам. Если сообразно ус­ ловиям пожарной безопасности регулировка БК на цехе невозможна, их дозволено ставить нате трансформаторных подстанциях. Вопросы размещения Б К во сетях 080—660 В рассмотрены на [1.2, 4.1 да 0.6]. Место установки регулируемых Б К на сетях поперед 0 кВ должно определяться  со учетом требований, предъявляемых ко регулирова­ нию напряжения либо реактивной мощности. Число равным образом мощность ступеней регулирования необходимо предназначать на соответствии не без; гра­ фиками нагрузок, учитывая технические ситуация энергосистемы. Далее выбираются доходы компенсации реактивной мощности в узлах недотка 0 — 00 кВ (см. [1.2, 0.1]. При этом должно учитывать реактивные нагрузки электроприемников, присоединенных непо­ средственно для сетям 0 — 00 кВ, утечки реактивной мощности на эле­ ментах системы электроснабжения получай стороне средних напряже­ ний, а как и нескомпенсированную доза реактивной мощности в сетях впредь до 0 кВ. При окончательном выборе мощности К У полагается бытийствовать преду­ смотрен 00— 05 %-ный резервы ради обеспечения допустимых откло­ нений напряжения на послеаварийных режимах. Технико-экономи­ ческие причина К У приведены на табл. 0.92 да 0.94, а вот и все во [1.1, 1.2 да 0.6]. Пример 0.1. О п р е д е л равным образом т ь среднюю продолжительность отключений за год однотрансформаторной подстанции 010/10 кВ , подключенной для на об з д у ш н что касается й линии 010 ко В длиной 00 км до упрощенной схеме прнсоедииения (рис 0 0 ). Надежность подстанции « Л » по поводу точки присоединения к л ан равно и 110 кВ характеризуется параметром потока аварийных отключений Ша =1,5 (1/го д ) со средней продолжительностью т ав - л=0 , 0 (ч) равным образом п а р а м е т р что касается м 200 потока плановых отключений ш Пл - л=0 , 0 (1/год) со средней ностью Т п л - Л=8,0 (ч). У подстанции « £» цифры надежности соответственно: “ ав- я=2 ,0 (1/го д ); т ав_ £=0 ,7 0 (ч ); т пл— Б — 0,0 продолжитель­ <опл_ 0=0 ,6 (1 /г по отношению д ); (ч ). 1 )0 для В * Рис. 4.9. Схема питания 110/10 кВ: =+ -0 подстанции сА >, сБ », «В> — по части д ста н ц да да 010 ко В ; W — на касательно з д у ш ­ ная линия; 0, 0 — м асляны е во ы клю ча тели 010 ко В ; 3, 0, б — линейны е разъ ед инители; 0 — отделитель; 7 — ко р по части тко вслед м ы ка те л ь ; Т — трансф орматор 010/10 ко В , Решение. 0. Составляем схему надежности электроснабжения относительно шин 00 кВ подстанции «В» (рис. 0.10, а ) во виде параллельно-последовательно­ го соединения расчетных элементов А , Б, Г, В. Элементы А ваш покорнейший слуга Б характеризу­ ются показателями надежности соответствующих подстанций «А » равно «£», эле­ мент Г — показателями воздушной контур 010 кВ из разъединителями 0, 0, 0. Соси ветсгвенно схема В представляет последовательное переплетение трансфор­ матора 010/10 кВ , отделителя 0 равно короткозамыкателя 0. О Д -|_ 0 Г ~ 0----- □ Рис. 0.10. В Е ------сиз— | Ч==1 — f Схемы надежности электроснабжения 10 кВ подстанции «В» шии 2. Определяем цифры надежности расчетных элементов Г равным образом В . Со­ гласно табл 0.37 параметр потока отказов ради контуры 010 кВ составляет й > а » -л=< во м /=0 ,051 - 0 0=2 ,5 0 0/год, а среднее сезон восстановления т ав-л— =4 , 0 ч. Соответственно с целью разъединителей 0, 0, 0 отделителя 0, короткоза­ мыкателя 0 равно трансформатора: и а во - 0==и а во - 0==“ ав- 0= Т ав—3= ^ - 0=^ - 0 0 >0 0 = , / ГОД- 15 Ч! 201 “ а на -б ^ а во -? ” 0 ’02 ‘ /" W Ч’ “ а во -т Р= ° " 02 Ч ™ * Та „-т р= 100 Ч - Аварийные равно плановые отключения масляных выключателей 0 автор 0 включе­ ны во цифирь надежности электроснабжения соответствующих подстанций «Л» да «Б». Параметр потока аварийных отключений элемента Г определим ка к “ а во -Г= “ а во -З + <|>а на - 0 + “ а во -5 + “ а на -л “ “ 0 ‘ 0 " 03 + 2 " 05 ^ 2 ,6 0 С 0 /г касательно д ) . Средняя протяжность аварийных восстановлений сего элемента Т - tes ьав—Г .............((*> ,л шав—Г _ f _ - I - ®0 ^ ап—3 ав—3 * .Т . -4- (О а в—4 ав—4 .т - ав—5 а»—3 * (3 - 0 ,0 0 .1 0 + 0 , 0 0 . 0 , 0 ) - 0 , 0 0 Т \*S3 ав—л ав—л / ч. П ри определении показателей плановых ремонтов учитывается выход в плановый ремонтирование линий 010 кВ . К а для правило, враз проводятся пла­ новые ремонты линейных разъединителей (в нашем случае разъединители 0, 0, 5 ) . Поэтому параметр потока плановых отключений элемента Г ад11л -/"==шпл-л=0*035,50=1>75 V r <«l> а средняя продолжительность Хпл— Г “ * т пл—л “ 5 , 0 Ч. 3. Сравнивая частоту равно мора плановых отключений элемен­ тов подстанции (см. табл, 0 .3 0 ), видим, сколько параметр потока плановых отклю­ чений расчетного элемента равно длительность сих отключений определяют­ ся преднамеренными отключениями трансформатора. Следовательно, “пл~в=“ш-тр==0 >0 0 0/ г°д; ^ пл- В ^ ^ л- т р ^ 40 ч * П араметр потока аварийных отключений элемента В определяется суммой возможных отказов отделителя 0, короткозамыкателя 0 да трансформатора: в>ав~ в=® а на ~ б + » ав_ 0 + “ а&_ тр=0 , 0 0 + 0 , 0 0 + 0 , 0 0=0 , 0 0 0/год; 1 т ав—Я а ав—В 1 0,06 ( ш а в— 0 Т ав—б м а во —7 Т ав—7 ^ " Шав— г р ^ а во —т р ) (2 - 0 ,0 0 .1 0 + 0 ,0 0 100)=> 0 0 ,3 ч . 4, Преобразовываем исходную схему надежности электроснабжения шин 10 кВ подстанций «В», Объединяем безразлично соединенные круги А во В и представляем их расчетным элементом Д , у которого а ав—Д 202 шав—А шав—1 > (^ а на —А ^ав—б ) "5“ да аа —d wnn —В 15 2,0 1,5 + “ ав~£шил—Дт ..л -Л ~ 0760 • 07б0 ( >5 + 0,6 ■ 0) Т g760 ‘ 0760 " + + 0 Г ~ ■~ г - - 0=2 , 02-i0~7 ч8760 8760 Чтобы обусловить среднюю срок одного аварийного отклю­ чения элемента Д , т. е одновременного отключения элементов А равно Б , опреде­ ляем маза отключенного состояния элемента Д : Я д ~~ ЧаВ ~ 0ап—АЯап—В где ? ав_ Л ? а во - 0==1,47.10-8. Чая—А, пл—Б шав—Л т а в—А губы на крючок в—В т а в—В Чан -В, пл—А " =(1,5/8760) 0,5. (2/8760) 0,75= Так КЯК Тдя—л>Тав—А» то л ( Тав - А “ ав—Л “ равно л ~ £ т ш1—В I т ав—А ------- о ?ав—А , пл—Б " 8760 \ ) ~ ил—Я / (о.б-----=2,79-10-8 8760 н соо!вегственно рядом тпл- / 0> т а на - г пл—А ~ шаа—£ *°пл —А ^ п л —А 2 ( г 0в~Б \ ^ а на —Б “ " касательно - " 8760 ■60 ’ ^ _ ) ~ пл—А / ° A . 0,0 f 0(75_ _ M i . ) ^ , 8760 \ 2 -8 J 4 0 .10-8. Таким образом, объективная возможность отключенного состояния элемента д4= 1 , 0 0 - 0 0 - 0 + 0 ,7 0 - 0 0 - 0 + 0 , 0 0 - 0 0 - 0= 5. Вероятность отключенного состояния т е. элемента Е, равна Чг ~ Яе ~ Я д + Чг + Я В ~ + “а во -Л на -я + “ п л -Л л -я= + ^ •4 0 ,3 + ^ 8760 11,71 1 0 -8 . всей системы электроснабжения, ЧД + а)а на - Г Т а на - Г + шп л - Г г п л ~ Г + 5 1,75 2 ,555 1 75 ■4 ,5 0 -41 0 ,7 0 -1 0 -8 + ■ + г г ^ ■* -5 ,6 + 8760 8760 4«=П . 0 Ы 0 - 0 + 0 ,3 0 - Ю - з + 0 ,1 0 - 0 0 -3 + 87 00 + 2 ,9 0 -1 0 -4 + 0 ,4 0 -1 0 -1= Следовательно, средняя продолжительность течение годы составит Тй=qj p= 2 ,7 0 -Ю -з. отключения подстанции «В» в ?s-8760=2,79-10-3-8760=24,44 ч. 203 Список литературы 4.1 Ермилов А. А. Основы электроснабжения промышленных предприятий М , 0983. 4 0 Электроснабжение сельскохозяйственного производства: Справочник/ Под ред. И. А. Будэко. М., 0977. 4.3. Справочник согласно проектированию электросетей во сельской местности/Под ред. Я. А Каткова, В. И Франгуляна. М., 0980. 4 0. Китушин В. Г Надежность энергетических систем. М., 0984. 4 0. Розанов М Н. Надежность электроэнергетических систем. М , 0984 4 6 . Инструктивные материалы Главгосэнергонадзора/Минэнерго СССР М., 0986. Г Л А В А 5. П Р О Е К Т И Р О В А Н И Е РЕЛЕЙНО Й ЗАЩ ИТЫ И А В ТО М А ТИ КИ Э Н ЕРГО С И С ТЕМ §5.1. Задачи учебного проектирования Круг зада^, решаемых на курсовом проекте, во основном охваты­ вает вопросы релейной защиты. Однако на него органически входят задачи, относящиеся для таким видам автоматики энергосистем, как АПВ равно АВР, ибо коллекция принципов выполнения релейной за­ щиты нуждаться изготавливать из учетом решений, принятых для автоматики. В качестве объектов ради проектирования релейной защиты и автоматики не запрещается рекомендовать: элементы схемы электрической станции; элементы схемы полно сложной электрической подстанции; сеть изо высоковольтных линий да подстанций напряжением 05— ПО кВ. Предпочтительным является проектировка релейной защиты для козни 010 кВ. Это обусловлено большим разнообразием про­ ектных решений пользу кого данного случая, тем временем во вкусе про первых двух решение вопросов релейной защиты да автоматики на основном опре­ деляется ПУЭ [1.20] равным образом руководящими указаниями, отчего на мень­ шей мере способствует развитию творческих навыков у студента. В процессе выполнения курсового проекта студиозус принуждён поль­ зоваться учебниками равно учебными пособиями [5.1, 0.2 да 0.3], спра­ вочниками [1.22], руководящими указаниями*, а как и специаль­ ной литературой согласно вопросам проектирования релейной защиты и автоматики энергосистем, на томик числе равным образом учебного проектирования 15.4], Основная направленность данной главы — занятия студента подходу ко решению задач проектирования равным образом последовательности выполнения проекта. Навыки равным образом знания, получаемые подле выполне­ нии курсового проекта, вот многом способствуют успешному выпол­ нению дипломного проекта. Исходя изо специфики вопросов, подлежащих проработке, темы для дипломного проектирования допускается разрубить возьми пятерка групп: * Руководящие указания за релейной защите. Вып. 02. Токовая защита нулевой последовательности с замыканий нате землю линий 010— 000 кВ, Рас­ четы. М., Энергия, 0980, 08 с., а такж е остальные выпуски соответственно вопросам защиты шин, трансформаторов, линий, генераторов. 205 1) релейная обеспечение да автоматика элементов схемы электриче­ ской станции; 2) релейная твердыня равным образом автоматика элементов схемы достаточно сложной электрической подстанции; 3) релейная ограда да автоматика узла высоковольтных линий 110— 020 кВ ; 4) релейная оборона равным образом автоматика протяженных да изо всех сил на­ груженных высоковольтных линий напряжением 030 кВ равным образом выше; 5) комплексы устройств противоаварийной системной автома­ тики. Студентам со средней подготовкой нелишне выдавать темы проек­ тов третьей группы, что-то около ка для на данном случае дипломант встре­ чается не без; больше широким хоть где вопросов. Наиболее подготовлен­ ным студентам могут существовать выданы узкие темы научно-исследова­ тельского характера, возьмем работа нового устройства за­ щиты, выполненного бери основе микроэлектронных элементов. Рис. 0.1. Схема тенета для з а д а н равно ю 206 1 § 0.2. Курсовое проектирование На рис. 0.1— 0.3 приведены схемы узы 010 кВ чтобы трех видов заданий получай курсовой редакция (по на каждого заданию предусматри­ вается 00 вариантов). Исходные причина сведены на табл. 0.1— 0.3. Пример задания в курсовой проект 1. Выбрать цель защиты да автоматики для того мережа 010 кВ (рис. 0,1— 0 0) равно продумать их величина (в основном на первич­ ных величинах). На рисунках условно часть защиты указан в кружках. 2. Составить схему защиты равно автоматики контур W2 010 кВ , связывающей ЭС1— ПС1, со стороны ЭС1. Напряжение источника оперативного постоянного тока получи и распишись ЭС1 так же 020 В. Выключатель 110 кВ вроде У-110-8. 3. Выбрать к данной схемы трансформаторы тока равно релей­ ную аппаратуру. 4. Выбрать разрез токовых цепей защиты контур W2 010 кВ между ЭС1 да ПС1 со стороны 0С1 исходя с атмосфера работы транс­ форматоров тока вместе с погрешностью не так 00 %. Расстояние с транс­ форматора тока прежде панелей релейной защиты непропорционально 00 м. Сопротивление никакой последовательности линий 010 кВ где Х равно — возражение прямого сообщения последовательности линии. В табл. 0.1— 0.3 приведены длины линий, модель кабель линий, активные мощности генераторов Рс, их cos<p равным образом сверхпереходные сопротивления X / ", мощности трансформаторов Sip да их напряже­ ния короткого замыкания ик, сопротивления явный Xie да нулевой А0с последовательностей системы С (X s c ^ X ic ), максимальные мощности S, передаваемые согласно линиям. На схеме силок даиы вы­ держки времени защит для того элементов, отходящих через шин 0, 00 и 35 кВ. П что до мы из н е н равным образом автор этих строк по мнению на ы п что касается л н е н равным образом ю а л г что до р равно т м а , п р равно на е д е н н в рассуждении г в отношении н а р равным образом от . 0.4 1. Определение режимов работы тенета да ее элементов включает в себя отбор отключаемых во ряде случаев элементов да режимов заземления нейтралей трансформаторов. Для расчетов токов короткого замыкания предварительно токмо учиты­ ваются двоечка основных режима работы сети: максимальный, когда включены весь основы рассматриваемой энергосистемы, да мини­ мальный, в отдельных случаях доза генерирующих элементов отключена. Если число отключенных элементов отнюдь не задано, в таком случае допускается допускать от­ ключенными приближенно половину генераторов равным образом повышающих транс207 Рис. 0.2. Схема силок ко з а д а н равным образом ю 0 208 о я 4> S SS Й <3 & § к53 А С -240 А С -95 0,8 А С -7 0 25 Л С -1 0 0 0,8 h Ш COS Ф "■"Ч 25 1 20 А С - 020 со 28 А С -2 0 0 О ; 24 А С -2 0 0 А С -2 0 0 20 А С -2 0 0 1 ! 1 Л С -7 0 А С -7 0 А С -7 0 А С -7 0 S 0,8 25 ! 1 j 20 ! А С -9 0 30 АС-95 24 28 20 1 А С -2 0 0 А С -2 0 0 30 А С - 020 А С -2 0 0 24 Л С -2 0 0 А С -1 0 0 24 А С -2 0 0 0,8 0,8 0,8 <м 0,8 со 0,8 30 ю of 25 А С -70 сч 30 30 А С -2 0 0 А С - 020 А С -2 0 0 А С -2 0 0 ; сч 0,8 30 А С -9 0 ; 40 А С -2 0 0 36 24 А С -1 0 0 30 А С -2 0 0 28 А С -2 0 0 А С - 020 А С -2 0 0 25 А С -2 0 0 24 А С -2 0 0 40 А С -1 0 0 26 А С -2 0 0 20 задания 1 (рис. 0.1) СО G2 & о сч U ю О Турбогенера­ торы G1, а> О про­ - 30 А С - 020 1 3 24 Вариант по заданию VI IV проекта ОО Ю Марка вода | Данные для того выполнения курсового со СП Линии Длина, км 51. 00 оо 05 Таблица > 05 > OS ПЛ Й сч со СЧ ОО о со сч со ю см" "Ч* 209 210 Продолжена табл. 0 J О £ « д о в о S в а Я 1 fc CO Д РЗ ы 70 85 220 75 O 90 11С j 50 30 50 30 80 220 CN 80 220 | j V II 30 25 50 25 90 О до 220 a> j j 25 25 75 220 CO CQ ^ока CO 30 30 50 30 50 2 Расстояние с трансформаторов лейной защиты» ы 20 <N то 25 GO постоянного ч CO 30 CQ 50 Й 50 о CN 30 л OJ 50 30 25 50 25 <N о оперативного % CO 30 30 CN 25 50 25 25 50 VI co Напряжение CO CO CN выключателя % со О CN Тип со 25 CN СО 50 50 25 to О Максимальные мощности, передаваемые по линиям, MB-A (cos<p=0,9) ; 5 25 50 m Ю OS > CN CN OS fи Л S= Р. * > 0S К S и (0 CN 50 30 30 50 30 50 220 a> 06 *и-« OS ш л Продолжение табл. 0.1 X s" О § о О <L> ft. »К <D § Ed ез H 211 < N т 10,5 10,5 10,5 о *с-ч СО со СО Ь- о" 10,5 S сC оJ 10,5 аадгния Вариант S) 1C сГ Ю 1> СО lO С С 1 10,5 ю <N со со ю о 1Л о 1-н Таблица 212 § £? & s м Н к я мГ S3 к ея ч CJ4 СЗ 9 а о си н м орЗ о го. е рЗ < < С О S £ н со C Q aИ в-с | со о ю ! s,3 0 0,3 | сч ю со насчёт о С-Н 10,5 со N. со 10,5 со ь- в-н 10,5 ю C S J о" 10,5 10,5 СО 1 06 32 по заданию курсового праекта о 6,3 “ 1 S‘01 ! 5.2. Данные интересах вьшолнения 6,3 1C о4 - ~ <£> 0 оC tD 2 (рис. 0.2) in Л со 0 о" О € 6,3 0 0,3 Ь- со в отношении ю o" —" СС об o" 6,3 N. j Ю,5 25 ю < N 10,5 10,5 СО 10,5 со <N 32 81 1 £ н со * у Й ■ ^Г s \§ <N £“ к 3 с н to Ь to fc*i 55 ir* К о- a < О. о a -в - о, о о S т Йа Я ай Н g CO со О CO со cq ы 80 60 40 70 О до 220 <N j 40 20 25 оо тока 220 j 20 25 75 220 55 40 s 12 40 20 80 | 02 0 O g 1 40 25 110 23 75 2 00 55 40 40 40 25 j 10 25 22 jI 17 80 22 0 О Расстояние с трансформаторов лейной защ иты , и со то со СО постоянного * э Л <N g Ю CO CQ оперативного ю О СО PQ о Напряжение * ю <м <N вы клю чателя О со о CN 85 220 Оз Тип со 00 СО 60 ю 40 a о О Максимальные мощности, передаваемы е по линиям, MB-A (cos <р=0 ,9 ) <N СО 25 5 со О 06 1 со 1 > ю 20 о OS 1 CN о CN 06 I 00 <N а 06 S 61 > 10 С-1 00 со 09 | СО О <D СП 09 га 18 та б л . 0 .2 - <N 09 I j 1 V II П ро д олж ен ие >< SS <N ОО 111Л Р. <z Д > Сопротивления системы, Ом, при на­ пряжении U — 015 кВ (в числителе пользу кого максимального, на з н а ­ менателе пользу кого минимального р е ж равным образом м насчёт во ) 5 Й h Наименование а 1 £ Я X о ГД ей (V 6 Си SЕС СО Н 213 214 | С О N 2 со V II АС-220 А С-240 А С -120 АС-240 А С-240 20 N о ю к? 1А С -7 0 0,8 12,5 А С -70 А С -95 О О о < N О со 0,8 j 25 АС-70 С О СЯ С О £ и а. 0,8 j оо 25 АС -70 i 0,8 30 А С -70 j АС-95 0,8 0,8 0,8 30 АС-70 30 А С -95 12 1| АС-70 20 28 24 20 ; 22 25 30 АС-240 АС-120 АС-240 А С -240 | А С -240 А С -120 АС-240 А С-120 АС-240 А С-240 А С -240 А С -120 А С -240 А С -240 А С -120 ю ю lO со О О IN о % О со О О Ю ХЛ > о СО C O S ф VI за д а ния (рис. 0.3) " О О Турбогенераторы G l, G2 3 Вариант О ю провода по заданию СО Марка проекта г}« АС-240 А С -120 А С -240 АС-240 А С -120 А С -240 А С -240 АС-120 АС-240 А С -240 14 курсового > С О Лняин Длина, км Н аим енование I 5 0. Данные про выполнения ШЛ Таблица * сч со СО О О о’ ю сч 5 кО ?а я оftS й д1 215 Л родолжение табл. 0 0 “ CN | Ь - ®| ш 2 * о ^О "“м to to О CN 80 | 75 О 90 CN CN 220 В В Б М -110Б 220 20 40 20 40 30 CN 70 CN 220 M M O - IIO 40 30 20 1 О О 80 30 40 30 50 05 CO 90 30 40 25 25 05 Расстояние от трансформа­ | торов тока впредь до панелей релей­ ной защиты, м 05 220 1 1 20 CN 1 В М Т -110Б 40 40 25 CN 40 30 1 ю CN} <N 220 20 25 О ю 14 <N по­ 20 СО 40 N 25 1 Tffj 00 50 18 (N | Ь. Напряжение оперативного стоянного тока, В (М ] t~- 1 в 50 1Л | СТ> 16 13. > Тип выключателя 8________ 10_ « ] ОО Максимальные мощ­ ности, передаваемые по линиям, M B -А (cos ф=0 ,9 ) О t-| 0 30 =1“ о | in 50 > 15 o j j h- П_ V II ° | " OS Сопротивления систе­ мы, Ом, около напря­ жении С /=1 05 кВ In числителе лля максимального, на зна-1 менателе с целью мини­ мального режимов) 0 > IV Й О 61 i задания ■*!•] О) 03 Наименование Вариант Продолжение табл. 0.3 ем] ь- OS 216 * О 00 ОО ю о 00 О 1Л ь- форматоров в электростанциях не так — не то расширять пополам их сопро­ тивление во энергосистемах. Так, пользу кого приведенных для рис. 0.1— 0.3 схем бредень на минимальном режиме принимаются отключенными G1 и Т1. Кроме основных учитываются равным образом режимы, связанные с Рис. 0.4. Алгоритм выполнения курсового проекта отключением линий да трансформаторов подле различных сочетаниях максимального да минимального режимов, которые необходимы для расчетов защит. Число расчетных режимов да слои сети, отключаемые во них при расчете токов КЗ, определяются исходя изо специфики выбора 217 параметров равным образом проверки чувствительности защит, намеченных к установке во защищаемой силок на качестве основных, резервных и дополнительных (токовая мгновенная отсечка с междуфазных К З ). При выборе режимов  со отключениями элементов узы учитыва­ ются: 1. Наихудшис случаи на условий обеспечения селективности защит, если защита, параметр срабатывания которой выбирается, имеет наибольшую зону действия. Для первых ступеней токовых защит (мгновенных отсечек) в кольцевых сетях ко сим случаям относятся совмещение максималь­ ного режима не без; отключением ближайшего для защищаемой силуэт эле­ мента сети, при случае полный токовище близ внешнем К З изволь при помощи эту линию. Так, на защиты 0 (см. рис. Б.1) сие выполняется рядом отключении W3, а пользу кого защиты 0 — около отключении W2. При выборе вторых ступеней токовых равным образом дистанционных"защит учитываются режимы, когда-когда процент токораспределения (от­ ношение тока участка мережа не без; рассматриваемой защитой ко току смежного участка,  со защитой которого производится согласование) максимален. Так, быть согласовании второстепенный ступени токовой или дистанционной защиты 0 (см. рис. 0.1) из первой ступенью защиты 0 таким режимом является каскадное отсоединение К З в W2 на конце зоны образ действий первой ступени защиты 0 (сначала подействовала защита 0) присутствие сочетании максимального режима во энергосистеме и минимального возьми ЭС1, 2. Наихудшие случаи вместе с точки зрения обеспечения чувствитель­ ности резервных защит (в основном третьих ступеней), в отдельных случаях ток через рассматриваемую линию возле К З во конце смежных участков имеет минимальное значение, а дистанционная столп рассматри­ ваемой очерк подле тех а условиях замеряет максимальное сопро­ тивление. В таких режимах составляющая токораспределения имеет минимальное значение. Допускается оборудование чувствительности присутствие каскадном дей­ ствии защит. Так, про схемы сети, изображенной нате рис. 0.1, при К З во конце контуры W4 равно отказе во действии защиты 0 другими словами выклю­ чателя данной контур должны царапнуть третьи ступени защит 3 равно 0. Если чувствительной практически одна с сих защит, на­ пример щит 0, так авторитет коэффициента чувствительности для защиты 0 может предопределяться потом отключения очертания W3. При этом фактор токораспределения чтобы защиты 0 увеличивает­ ся по единицы. Режим заземления нейтралей трансформаторов на сетях напря­ жением 010 кВ определяется несколькими неполно противоречи­ выми требованиями: 1. Необходимостью ограничения напряжений сверху нейтралях трансформаторов, а тоже бери В Л . Исходя изо этого, ж е л а т е л ь н о 218 заземлять нейтрали на из е х повышающих трансформаторов (нейт­ рали автотрансформаторов заземляются всегда), а вдобавок об­ моток высшего напряжения понижающих трансформаторов под­ станций электротяги, работающей сверху однофазном переменном токе. 2. Необходимостью на ряде случаев ограничения уровня тока однофазного К З получи и распишись землю (особенно на электростанций). Это выявляется получи и распишись стадии расчета токов (см. § 0.5, 0.6) около трехфаз­ ных К З равно однофазных К З возьми землю к выбора выключателей защищаемого объекта (выполняется быть дипломном проектирова­ нии). Если близ заземлении нейтралей всех трансформаторов за­ щищаемого объекта оказывается, сколько ток, отъединяемый выключа­ телем около однофазном КЗ получи и распишись землю, по сути дела свыше допу­ стимого тока отключения выключателя, а возле трехфазных К З — меньше его, в таком случае дробь нейтралей надобно р а з з е м л моя особа т ь , Пос­ ле сего который раз определяется водобег однофазного К З получай землю равным образом про­ веряется, больше ли некто допускаемого тока отключения выключа­ теля. 3. Обеспечением надежной работы релейной защиты. Для это­ го стремятся подкреплять урез гока неопытный последователь­ ности подле КЗ сверху землю, невыгодный зависящим ото режима работы сети. На подстанциях, идеже имеются двум однотипных силовых трансформато­ ра, заземляют нейтраль одного изо них. Тогда присутствие работе одного или двух трансформаторов резистанс глупый последователь­ ности со стороны подстанции отнюдь не меняется. У понижающих трансформаторов, подключенных ко ответвлению линии, тож держи тупиковых подстанциях нейтрали отнюдь не заземляются {см., например, Т5 равно Тб нате рис. 0.1). В противном случае возле от­ ключении ради ремонта контуры W4 может очевидно поменяться уро­ вень тока никакой последовательности присутствие К З бери землю вблизи шин ПС1. Такое решение, ка для хорошенького понемножку показано далее, одновременно упрощает коллекция параметров токовой защиты новый последова­ тельности пользу кого W4. У трансформаторов напряжением 020 кВ равно раньше нейтрали за­ земляются на не без; е г д а , таково ка для сословие изоляции нейтралей выпускае­ мых трансформаторов рассчитан бери попытка 05 кВ. Все выбранные режимы нумеруются (максимальный режим Цифрой 0, а простейший — Г ) равным образом составляется каталог режи­ мов. 2. Составление схемы замещения непосредственный последовательности заключается во замене элементов недотка получи исходной схеме их сопро­ тивлениями к этой последовательности равно выборе расчетных то­ чек короткого замыкания. Сопротивления всех элементов опреде­ ляются во омах про напряжения сети, к которой выбираются за­ щиты (см. табл. 0.3). П ри этом ради расчетные напряжения прини­ маются значения средних напряжений сети, приведенные на § 0.5. Так, например, противление генератора G1 ради схемы держи рис. 0.1 (вариант / ) определяется следующим образом: Х 0- Л ‘Ъ - "" " р а ной „ 0 , 0 0 CIS "W O .» е 0 0 ,78 Ом. 25,106 Для выбора защит ото междуфазных КЗ нуждаться рассчитать токи трехфазных КЗ во определенных характерных точках защи­ щаемой сети, а вдобавок вслед за элементами энергосистемы, ближайшими к шииам подстанций равно электростанций, входящих на эту сеть, т. е. за трансформаторами да автотрансформаторами. На каждой линии намечаются, ка для минимум, три точки короткого замыкания — во на­ чале, конце да середине, ась? позволяет подле выборе защит построить кривую изменения первичного тока на защите близ перемещении точки короткого замыкания повдоль линии. Если нате контуры кушать от­ ветвление, для которому подключается подстанция, ведь положим раз­ делить линию возьми части во соответствии  со месторасположением от­ ветвления. При выполнении расчетов токов КЗ возьми электронно-вычислительная машина целесооб­ разно расширить количество расчетных точек предварительно пяти-шести, что такое? повы­ сит ясность построения циклоп изменения тока. На рис. 0.5 к примера приведена карта замещения прямой (обратной) последовательности пользу кого варианта I задания 0 (см. рис. 0.1). Сопротивления указаны на омах (в скобках даны сопро­ тивления элементов во минимальном режиме). Кроме того, во зави­ симости через способа расчета токов короткого замыкания во схему мо­ гут устанавливаться обозначения концов сопротивлений либо непосред­ ственно самих сопротивлений (рис. 0.5). 3. Схема замещения нолевой последовательности составляется аналогично тому, ка ко описано на п. 0, вместе с заменой сопротивлений пря­ мой последовательности элементов держи сопротивления никакой по­ следовательности. При этом величина и круг элементов на схеме сокращается. В схему замещения подготовительный последовательности входят сопро­ тивления подготовительный последовательности линий, а опять же сопротивле­ ния трансформаторов вместе с соединением обмоток «звезда — треуголь­ ник», нейтрали которых заземлены, равно автотрансформаторов. Номе­ ра точек короткого замыкания на данной схеме должны совпадать с номерами тех а точек на схеме замещения очевидный последова­ тельности. На рис. 0.6 пользу кого примера приведена проект замещения нулевой последовательности интересах варианта I задания 0 (см. рис. 0.1). При составлении схемы замещения подготовительный последовательности для параллельных линий (рис. 0.7, а), имеющих значительную вза­ имоиндукцию, должен внедрять отпор взаимоиндукции JCflB(ZflB) посередь линиями. На рис. 0.7, б во общем виде приведена схема замещения подготовительный последовательности подле коротком замы­ кании получай землю одной изо параллельных линий во точке kx держи рас­ стоянии n l через ПС2, а в рис. 0.7, на — таблица замещения нулевой последовательности подле расчете коротких замыканий на начале, 220 Рис, 0.5. Схема замещения нескрываемый (обратной) последовательности для узы по части рис. 0.1 ( во а р равным образом а н т I ) Рис, 0.6. Схема замещения неопытный последовательности для того сети по рис. 0.1 ( на а р равным образом а н т ! ) 221 конце равно середине силуэт около Х ол ^З ^Х и,. Последняя элемент удобна при использовании расчетного стола. Если короткое смыкание на­ ходится на середине одной изо параллельных линий, так измеряются токи  со обоих сторон абрис — во ветвях 0 равным образом 0 — равным образом движение 0 (10) непо­ врежденной линии. В случае отключения одной изо линий расчет производится присутствие разомкнутой ветви 0 (10). Рис. 0 0 . Схемы ради расчета К З нате землю на лельных линиях парал­ Если одна изо параллельных линий отключена равным образом заземлена вместе с обе­ их сторон, ведь электричество следующий контуры близ внешнем коротком замыкании на землю может найтись расчетным возле выборе тока срабатыва­ ния первой ступени токовой защиты свежий последовательности (рис. 0.8). Расчет режима каскадного отключения повреждения сверху одной из параллельных линий (рис. 0.9, а) производится в соответствии с схемам за­ мещения честный равным образом глупый последовательностей, изображенным на рис. 0.9, б, в. 222 4. Расчет токов трехфазных коротких замыканий может выпол­ на расчетной модели постоянного тока, а как и бери ЭВМ. Предварительно составляется таблица, куда как вписываются ре­ зультаты расчетов (табл. 0.4). Д ля каждой точки короткого замы­ кания определяются абсолютный стрежень короткого замыкания / к, результа­ няться ту m чр0 “ т 1 -Д | t) I ■44Z3-0 ч=ь о -с З -|- X лм- Хм -----СП— Хвшц £ 9WZ о + Рис. 0 0. Схемы ради расчета К З на землю возле отключении равным образом заземлении одной с параллельных линий: Рис. 0.9. Схема с целью расчета К З на землю при каскадном отключении одной изо параллельных линий: й — исходная схе м а ; б — элемент замещ е­ нии неприкрытый (о бр а тно й) последовательно­ сти. на — план зам ещ ения нолевой пос­ ледовательности а — исток ная схем а; б — чертеж замещ ения пр ям что касается й последовательности, в — схема зам ещ ения нулевой последовательности рующее обструкция Х ^ , флюиды во ветвях, образующих шарнир на ме­ сте короткого замыкания, а и во ветвях, соответствующих смеж­ ным элементам, Табл. 0.4 составлена в целях схемы, приведенной на рис. Б,5. Например, на точки 0 определяются энергетика ветвей 0 равно 0, а и ветви 0 (если близ измерении не так — не то расчете поток ветви 0 имеТаблица 5,4 Результаты расчета токов трехфазных К З чтобы режима 0 (пример записи) Точка КЗ 1 2 3 4 Р е зул ьти­ р ую щ ее сопрспив* П ол­ ный TDK КЗ ление X jj. /(» ), А Ом 16,30 12,45 11,50 8,45 4490 5360 5990 7950 Т насчёт для равно на ветвях 2 3 2710 0780 2780 0383 — — — 4 5 1190 — — 690 568 — б п 7 А в — — 1497 1230 0800 0100 1240 *—• —- в —. 820 10 И 1780 4163 4668 6710 — — 910 223 ет разносный знак, ведь на таблице не запрещается откорректировать стриптиз вет­ ви 0 сверху 01 другими словами отметить стрежень со наслышан «— »). 5. Расчет токов 0 / 0 близ одно- равным образом двухфазных КЗ в землю вы­ полняется (аналогично расчету в соответствии с п. 0) возьми расчетной модели по­ стоянного тока иначе получай ЭВМ. Часто пользу кого всех расчетных точек опре­ деляются флюиды подле однофазном коротком замыкании для землю, а далее получи основании полученных токов аналитически (см. [1.8]) на­ ходятся флюиды рядом двухфазных коротких замыканиях получи и распишись землю. В соответствии из допущением, указанным на § 0.5, принимается _X\j.=X2s. Аналогично расчету в соответствии с п. 0 в целях каждой точки короткого замыкания определяются флюиды на ветвях, образующих заданный узел, и во ветвях, соответствующих смежным элементам сети. Табл. 0.5 составлена к схемы, приведенной возьми рис. 0.6, На­ пример, про точки 0 определяются флюиды на ветвях 0 да 0, а также в ветвях 0 да 01. Т а б л равным образом ц а 05 Результаты расчета токов глупый последовательности при однофазных КЗ получи землю про режима 0 (пример записи) КЗ 2 Р е зул ьти ­ р ую щ равно е сопротив лення, Ом Полны й 12,45 5260 з/ относительно Р л Т касательно для равным образом на ветвях 4 S 6 1360 070 0230 7 — 8 _ з;(1) Л10 я 9 — А 10 И 13 — — 670 —* 102 13,50 3 11,50 5100 — 102 2238 0340 0760 — 16,65 4 8,45 7100 618 1240 0240 020 1 0 ,1 0 П рим ечани е В числителе даны сопротивления прям ой последовательности: j t j , во зна­ менателе — нулевой 6. Д ля линий напряжением 010— 020 кВ запас вида основной защиты вместе с точки зрения ее быстродействия потребно облекаться в тело и кровь в первую очередность исходя с требований сохранения динамической устойчивости работы энергосистемы. Однако в согласии П УЭ при отсутствии расчетов динамической устойчивости вероятно по отношению п р е ­ делять требуемое быстродействие защиты держи основании уровней остаточных напряжений для шинах электростанций равным образом подстанций. Динамическая константность энергосистемы сохраняется, буде трех­ фазные КЗ, около которых остаточное напряжённость для шинах элек­ тростанций равно подстанций становится менее 0,6 £/ном, что до т для л ю ч а ю т ся вне выдержки времени. При этом ради одиночной своя рука в ряду электростанциями или энергосистемами остаточное попытка должен состоять п р насчёт во е р е н о 224 на шинах подстанций сиречь электростанций, входящих на данную связь, близ К З нате линиях, отходящих ото сих шин (кроме линий, образующих данную связь, что-то около ка ко возле отключении последних с во пишущий эти строки з ь разрывается). Д л пишущий эти строки одиночной связи, содержащей доля участ­ ков вместе с параллельными линиями, остаточное драматизм как и про­ веряется около КЗ получи каждой с сих параллельных линий. В случае нескольких связей в обществе электростанциями иначе говоря энер­ госистемами важность остаточного напряжения необходимо состоять про­ верено получи шинах всего лишь тех подстанций сиречь электростанций, где соединяются сии рычаги (на рис. о) П01 ПС2 5.1 ЭС1 равно П С 0), присутствие КЗ на © f o связях да для других линиях, пи­ тающихся с сих шин равно от шин подстанций рука (на ^ОСШntf (/ном рис. 0.1 W 0). Для кольцевых сетей сог­ %9 ласно ПУЭ прилично каскад­ ное вырубание повреждения. Поэтому ежели для того замкнутого кольца UW ОСТ< 0 , 0 t / HOM, целе­ 11 -г "т /. сообразно продумать £/(3>о не без; т после отключения одной изо сто­ Рис, 0.10 Схемы чтобы определения зо­ рон линии. Так, на схемы нате ны образ действий быстродействующей защ и­ ты ото посредь фазных К З . рис. 0.1 быть определении воз­ можности использования нате а — равно схо д получи и распишись аз многогрешный схем а; б — что касается статочны е получи п р ваш покорный слуга ­ ж е н а » (в отно сител ьны х е д иниц а х) нате ш да ­ линии W1 дистанционной за­ н а х ПС 0 п р да тр ехф а зиы х К З сверху л равно н да и ПС1 — ПС2 щиты во качестве главный не­ обходимо высчитать остаточ­ ное напряжённость близ трехфазном К З во конце зоны поведение пер­ вой ступени этой защиты, установленной со стороны ЭС1, после отключения К З защитой, установленной со стороны ПС2. Значения остаточных напряжений сверху шинах электростанций и подстанций определяются одновр`еменно со значениями токов трех­ фазных К З (см. п. 0). В случае необходимости определения оста­ точного напряжения сверху шинах близ К З во определенном месте линии по трем значениям остаточных напряжений (в начале, середине и конце линии) строится изофота изменения сего напряжения в зависимости ото месторасположения точки К З держи очерк равно затем графически находится искомая калибр (рис. 0.10). Остаточное напряжение присутствие каскадном отключении силуэт не возбраняется определить при расчете токов трехфазных К З получи и распишись ЭВМ, задав на расчетном ре­ жиме противоборство посреди началом очертания равно местом К З , равным сопротивлению срабатывания первой ступени дистанционной за­ щиты (0,85 Х „), а отпор в кругу местом К З да концом ли­ нии равным бесконечности. Так, чтобы очертания W2 в рис. 0.5 при определении остаточного напряжения нате шинах ЭС1 необходимо задать противодействие посредь узлом 0 равным образом местом КЗ, равным 0,85Х % 8— 052 1 225 X 01,96, зачем составляет 00,156 Ом, а остальную дробь очертания отклю ­ чить. На рис. 0.11 производительность каскадного отключения К З обозначен буквой к. 7. Выбор вида А П Б для Б Л предшествует выбору вида основ­ ных защит сих BJI, т а ко для а ко на ряде случаев основная обеспечение В Д определяется видом А П Б . Н а одиночных линиях из двусторонним питанием (при отсутст­ вии шунтирующих связей) полагается предусматриваться единолично с сле­ дующ их видов А П В : Рис. 0.11. Определение зоны поведение быстродействующей защиты ото междуфазовых К З вместе с учетом допустимости ка скад ­ ного отключения повреждения: а — равным образом схо д н а ваш покорнейший слуга схе м а , б — остато чны е н а п р ваш покорный слуга ж е н да аз многогрешный (в относительно тно сител ь ны х е д равным образом н равно ц а х) сверху ш равным образом н а х П С 0 близ тр е хф а зн ы х К З получи л равно н да равным образом П С ! И ПСЗ быстродействующее трехфазное А П В (Б А П В ); несинхронное трехфазное А П В (Н А П В ); трехфазное А П В из улавливанием синхронизма (А П В У С ). Кроме того, интересах ответственных линий (например, напряжени­ ем 030 кВ равным образом выше) может предусматриваться однофазное АПВ (О АПВ) на сочетании от различными видами трехфазного А П В , ес­ ли выключатели выполнены не без; пофазным управлением равно во цикле ОАПВ далеко не нарушается стабильность параллельной работы энерго­ системы. Эффективность О АПВ повышается на случае применения быстродействующей коренной защиты, та ко ка ко подле этом практи­ чески невозможно реальность перехода однофазного К З возьми зем­ лю на междуфазные. Для применения Б А П В нельзя не существование от обоих сторон ли­ нии воздушных выключателей, а тоже главный быстродействую­ щей защиты линии. Методика проверки допустимости применения БАП В приведена на [5.3]. Несинхронное А П В может использоваться во основном в линиях 110—220 кВ во случае, если: токи несинхронного включения с целью генераторов да т р а н из ф относительно р м а ­ торов, входящих на соединение двух источников питания, пеленг между ЭДС которых может усиливаться изумительный эпоха Н А П В по 080°, мень­ ше допустимых подле этом виде А П В [5.3]; 226 после Н А П В обеспечивается хватает быстрая ресинхрониза­ ция. Первое контракт проверяется за определения тока несинхрон­ ного включения равным образом кратности части сего тока, протекающего через генераторы равным образом трансформаторы, в области отношению ко номинальному то­ ку сих машин. П ри этом надлежит держать во виду, аюшки? кратность гока максимальна возле минимальном числе синхронно работаю* щих проверяемых электрических машин. Этот ж е лик А П В должен применяться на линий присутствие наличии двух связей. При этом для определения тока несинхронного включения каждая изо связей дол­ жна попеременно отключаться. Д л ваш покорный слуга каждого случая токовище несинхрон­ ного включения контур никуда не денешься обрекать во трех режимах. Так, чтобы схемы возьми рис. 0.1 шанс Н А П В проверяется для линии W1 (при отключении к ремонта контуры W2 либо W3) равно для линий W2 равным образом W3 (при отключении в целях ремонта очертания W1). При этом во п е р во по отношению м расчетном режиме учитываются максимальные режимы бери ЭС1, а со стороны энергосистемы определяется м ак­ симальное авторитет тока несинхронного включения до линии, не­ обходимое во дальнейшем в целях расчета защит; на насчёт на т что касается р касательно м ре­ жиме вносится вариация сообразно отношению для первому режиму — от­ ключается единодержавно изо генераторов ЭС1, притом значимость кратности тока несинхронного включения пользу кого оставшегося генератора м ак­ симально, во т р е т ь е м режиме на проверки динамической ус­ тойчивости присутствие Н А П В трансформатора ЭС1 включены и оный и другой генера­ тора да отключен единственный изо трансформаторов этой электростанции. При наличии четырех да побольше связей, а такж е присутствие наличии трех связей, ежели на последнем случае одновременное длительное отклю­ чение двух изо сих связей едва ли (например, разве безвыездно линии одноцепные), применяется А П В лишенный чего проверки синхронизма. На линиях не без; двумя связями alias вместе с тремя, ежели может быть одно­ временное длительное размыкание двух с сих связей (например, если контур двухцепные) на случае недопустимости применения Н А П В, показанной расчетами, нуждаться ставить на службу А П В от про­ веркой синхронизма. П ри этом шаг одном конце контур АП В выпол­ няется от контролем отсутствия напряжения держи очертания равно из контро­ лем наличия синхронизма, а получи и распишись другом конце — только лишь  со контро­ лем синхронизма. Такой проверка двух условий  со одной стороны линии необходим с целью обеспечения включения абрис через устройства А П В из контролем наличия синхронизма потом ее одностороннего отключения быстродействующей защитой, когда-когда внимании к резко­ го уменьшения тока арка во месте К З гаснет равным образом оборона из выдержкой времени бери другом конце контуры безграмотный срабатывает. Для обеспечения одинакового расходования ресурса выключа­ телей соответственно числу отключений токов К З схемы устройства А П В  со про­ веркой синхронизма контур должны проводиться одинаковыми на обоих концах очерк (содержать что один вида контроля). Это позволя­ ет доносить очередность включения выключателей очерк возле А П В . 8* 227 Д ля одиночных линий от односторонним питанием ( W4 на рис. 0.1) рекомендуется заниматься трехфазные А П В двукратного действия. На одиночных линиях напряжением 010 кВ равным образом раньше от од­ носторонним питанием, к которых во случае неуспешного двукрат­ ного трехфазного А П В примем претворение держи длительную работу двумя фазами, предусматриваются пофазное заведование разъеди­ нителями alias выключателями в питающем да приемном концах линии, а в свой черед регулировка реле, включенных в фазные флюиды равным образом ток нулевой последовательности (для определения вида К З да повреж­ денных фаз). Такой конверсия контур во власть длительной работы на двух фазах возможен лишь только на случае устойчивых однофазных КЗ на землю или — или двухфазных КЗ. 8. К а ко уж замечено на п. 0, котировка необходимости быстродей­ ствия первый защиты ото междуфазных КЗ производится держи ос­ новании уровней остаточных напряжений сверху шинах электростан­ ций равно подстанций присутствие трехфазных К З . При этом возможны д во а характерных случая. 0. Если возле замыкании во все равняется кто точке линии значение £^3)0ст для шинах электростанции сиречь базисный подстан­ ции в меньшей степени 0,6 Uном, ведь на этой силуэт надо применение основной защиты, действующей кроме выдержки времени. 0. В слу­ чае, буде J/(3)o c t < 0,6 t /ном — близ коротких замыканиях только лишь на части линии, применяются многоступенчатые защиты. Так, если необходимая сфера поступки защиты кроме выдержки времени мень­ ше 05 % длины защищаемой линии, в таком случае на нее дозволено использо­ вать трехступенчатую дистанционную защиту, первая выступ ко­ торой имеет обструкция срабатывания 0,85 ЪЛ равно действует без выдержки времени. Если для очертания установлены Б А П В или — или ОАПВ, то пользу кого нее должен действие защиты, действующей минус вы­ держки времени около К З на кто хочешь точке линии. Выбор одного изо видов быстродействующих защит (дифферен­ циально-фазной вместе с высокочастотной блокировкой, продольной диф­ ференциальной, дистанционной вместе с высокочастотной блокировкой) производится во зависимости с длины защищаемой линии, наличия ранее запроектированных каналов связи, подстанций держи ответвле­ ниях равно уровня токов К З . Для параллельных линий целесообразно применение поперечных дифференциальных токовых направленных защит. Д ля контур протяженностью поменьше 00 км возле наличии меж­ ду концами контуры соединительных проводов трезво приме­ нение продольной дифференциальной защиты в виде Д З Л -1. Д ля ли­ ний большей протяженности или — или около отсутствии соединительных проводов как ми видится пользование дифференциально-фазной защи­ ты вместе с высокочастотной блокировкой alias дистанционной защиты с высокочастотной блокировкой. При наличии нате контуры ответвлений токовые пусковые органы дифференциально-фазной защиты необ­ ходимо застраивать через КЗ ради трансформаторами подстанций от­ ветвлений. рели сие приводит для недопустимому загрублению защи­ ты, ведь нужно характеризовать держи сих подстанциях комплекты за­ 228 Д ля дистанционной защиты  со высокочастотной блокировкой в этом случае делать нечего спуртовать манипуляция вторых степеней за­ щит, отстроенных согласно сопротивлению срабатывания ото КЗ после транс­ форматорами. Д л ваш покорный слуга одиночных тупиковых линий (например, W4, см. рис. 0.1) в род опорный защиты через междуфазных КЗ может являться при­ менена токовая мгновенная отсечка, отстроенная согласно току через КЗ за трансформаторами Т5— Тб равно чувствительная для К З на конце линии W4. Неселективность поступки отсечки быть повреждении во транс­ форматоре устраняется по прошествии А П В контуры (к этому времени по­ врежденный актер уже е отключен с сети). На стадии курсового проектирования всё-таки мера срабаты­ вания защит (токи, сопротивления, напряжения) определяются, ка ко правило, на первичных величинах. Исключение составляют за­ щиты, у которых уставки регулируются далеко не плавно, а дискретно (например, дифференциально-фазная) да оттого должны бытийствовать вы­ браны закачаешься вторичных величинах. Кроме того, синтезирование параметров срабатывания кайфовый вторичных величинах необходим для того защиты, указанной на задании, ради выбора релейной аппаратуры, например типа реле тока. В этом случае надлежит наметить коэффициент трансформации трансформаторов тока. Номинальный первичный ю ко трансформатора тока выбирается равным не в таком случае — не то незначительно превышающим предельный площадка нагрузки линии, подтвержденный в задании. Номинальный компилятивный в таком случае для трансформаторов тока со­ ставляет 0 А не так — не то 0 А, вдобавок трансформаторы не без; номинальным то­ ком 0 А применяются, начиная из напряжения 020 кВ , во случае больших расстояний (сотни метров) ото их места установки прежде па­ нелей релейной защиты. Кроме основных защит делать нечего там, идеже сие может по условиям чувствительности, приготовиться токовую мгновенную отсечку ото междуфазных К З . Она является дополнительной защи­ той равно должна несомненно воздействовать быть междуфазных КЗ, когда другие будущий защит, во ансамбль которых входят реле направления мощности или — или направленные реле сопротивления, могут отказать в действии за снижения напряжения, подводимого для реле, до нуля (при трехфазных К З ) . Поэтому в согласии П УЭ применение отсечки будто бы целесообразным тогда, при случае даже если бы на одном из расчетных режимов рядом К З во начале контур обеспечивается ко­ эффициент чувствительности отнюдь не меиее 0, 0. Отсечка за указанным причинам выполняется ненаправленной да отстраивается через макси­ мального тока путем защиту рядом внешних К З на двух случаях; при КЗ на конце защищаемой контур (считается с места установки за­ щиты) равно близ К З возьми шинах подстанции не ведь — не то электростанции во ме­ сте установки защиты, та для называемом К З «за спиной» у защиты. Д ля линий вместе с двусторонним питанием во ряде случаев (при ка­ чаниях генераторов, выходе их с синхронизма, несинхронном АП В защищаемой линии) если угодно расхождение угла средь ЭДС ге­ щ иты . 229 нераторов двух частей энергосистем накануне 080° да возникновение больших уравнительных токов. Поэтому должен предвидеть отстройку тока срабатывания отсечки ото уравнительного тока. Так, для линий W2 да W3 нате рис. 0.1 таковой строй возможен близ А П В этих линий во случае отключенной к ремонта абрис W I. 9. Выбор резервной защиты с междуфазных коро тких замы­ каний вот многом зависит через вида главный защиты. Если во каче­ стве узловой защиты используется дистанционная, ведь функции резервной защиты выполняет ее третья ступень. Продольная диф­ ференциальная равно дифференциально-фазная защиты, ко а ко правило, дополняются резервными дистанционными защитами. Резервная щит для параллельных линиях может включаться на сумму токов обоих линий, потому симпатия действует получи их вы­ ключатели. В сих случаях сплошь и рядом применяется трехступенчатая дистанционная защита. Тогда первая стадия защиты, действую­ щая не принимая во внимание выдержки времени, вводится исключительно быть отключении од­ ной изо линий, сколько выполняется непроизвольно из-за вычисление соответствую­ щего включения блок-контактов выключателей. Резервная защита, ка для правило, должна бытийствовать чувствительна для коротким замыканиям в конце смежного участка. 10. Функции основных да резервных защит через коротких замы ка­ ний получи землю осуществляют токовые многоступенчатые защиты нулевой последовательности [5.1, 0.2], Некоторые ступени во случае необходимости выполняются направленными Д л ваш покорный слуга оценки чон дей­ ствия очдельных ступеней защиты, а на ряде случаев равно в целях выбора их токов срабатывания строятся кривые спадания токов 0 /о(1) при однофазных коротких замыканиях держи линии. Н а рис. 0.12 приве­ ден образчик таких кривых, построенных чтобы каждой абрис до трем точкам, соответствующим первичным токам 0 00а \ проходящим че­ рез трансформаторы тока данной защиты. П ри этом этап корот­ кого замыкания для шинах подстанции условно переносится держи ли­ нию из-за выключатель. Так, рядом коротком замыкании во точке 0 че­ рез защиту 0 проходит ненарушимый водобег короткого замыкания минуя учета тока ветви 0 (см. рис. 0.6); на точке 0 — токовище ветви 0; во в таком случае чках 0, 0, 6 — водобег ветви 0. Аналогично, рядом коротком замыкании во точке 0 через защиту 0 проходит абсолютный в таком случае для короткого замыкания минус уче­ та тока ветви 01, на точке 0 — в таком случае ко ветви 03, во точке 0 — ведь ко вет­ ви 05. На рис. 0.12, на показаны зоны поведение отдельных ступеней защит на основном режиме. Цифры на кр полоз ка х, ка для указывалось, со­ ответствуют номерам защит, а верхние индексы у цифр ступеням защит. При выборе тока срабатывания первых ступеней токовы х защит нулевой последовательности расчетным видом повреждения при является однофазное короткое обособление сверху землю, при — двухфазное короткое перемыкание получай землю. Для защиты одиночной тупиковой очертания (W4, см. рис. 0.1) при­ меняется одноступенчатая токовая мгновенная ограждение глупый по­ 230 следовательности, отстроенная ото тока небаланса во нулевом про­ воде трансформаторов тока около трехфазном коротком замыкании за трансформаторами. 11. При составлении принципиальной схемы релейной защиты и автоматики желательно проэксплуатировать типовые схемы [5.5]. К а к п р а во равно л относительно , таблица выполняется развернутой. Перед выбором аппара­ туры что поделаешь выкроить отношение трансформации трансфора) Р равным образом  со . 0 .1 0 . К р а от ч е ту ведь ко на ы х з а щ да т н улевой после­ довательности: а — схе м а у ч а вместе с т ко а се ти; 0 •— для р да на ы е спа д а н равно ваш покорный слуга т касательно ко во ну» левой последовател ьности п р да одно ф а зн ы х КЗ*, во — вре­ м ен ны е х а р а для т е р да от т равным образом для да з а щ равно т маторов тока. Номинальный основной гумно трансформатора тока должен оказываться хлеще максимального тока нагрузки линии. При вы­ боре типов реле должна взяться проверена их термическая устойчи­ вость на случае близких коротких замыканий [5.6]. 12. Согласно ПУЭ ошибка объединение току ТТ, используемых для релейной защиты, неграмотный должна переваливать 00 %. Кроме того, во це­ лях предотвращения отказов защиты возле К З во начале защищае­ мой зоны ошибочка до ведь ку ТТ: 231 а) объединение условию исключения повышенной вибрации контактов реле тока alias направления мощности неграмотный должна превосходить зна­ чений, допустимых к выбранного тока реле [5.6]; б) по мнению условию в высшей степени допустимой на реле направления мощности либо направленных реле сопротивления к обеспечения их направленности [5.7] никак не должна превосходить 00 %. Выбор сечения соединительных проводов токовых цепей за ус­ ловию обеспечения работы Т Т из погрешностью в меньшей степени 00 % произ­ водится следующим образом. Находится предельная [5.2] кратность Лю тока /т а ко от , близ котором нужно поставить работу Т Т не без; по­ грешностью, меньшей 00 % сообразно отношению для номинальному току ТТ: Л"10=_ ^ 0 « ----- , (5.1) нерв.ном Т Т где п — коэффициент, подвластный с вида защиты равным образом времени ее действия; / макс — наименьший ток, соответственно которому проверяется ТТ; / Перв. вом тт — фиктивный заключительный течение Т Т . Таблица 5 0. Определение величин Лмакс да п для того различных видов защит В иды защ ит Лмакс Время действия защ иты, с Любое Максимальная токовая с 1, 0/ не без; . независимой выдерж­ кой равным образом токовая отсечка » Максимальная токовая из Максимальное спица в колеснице / к зависимой выдержкой { / ко м акс), присутствие котором ПРО­ ИЗВОДИТСЯ согласование времени защиты по части времени 0 ,5 Любые направленные за­ / ко равно г для не без; на конце первой зоиы или г конце защищаемого 1с з > 0 , 0 щиты участка /с з ^ 0 ,5 Дифференциальные за­ / ко чехе возле К З без зоны за­ щиты из быстронасыщиты щающимися трансфор­ маторами тока (с 0 ^ 0 , 0 Дифференциальные за­ / ко маке близ К З вие зоны заtc $^ 0,5 щиты щиты помимо быстронасыщающихся трансфор­ маторов тока / для макс на месте установки за­ /с э " d 0 ,5 Дифференциально-фаз­ ная высокочастотная щиты защита f c 0< 0 , 0 Направленная дистанци­ / ко макс В КОНЦе 0-Й ЗОНЫ з ^ 0 ,5 онная защита макс, около которых прове- Любое Любые устройства, не ряется производство устройства требующие точности трансформации тока 232 в 1, 0 - 0 , 0 1,2— 0,3 1 ,8 -2 1)2— 0,3 1, 0 - 0 , 0 1,8— 0 1 ,4 -1 ,5 1 ,6 -1 ,8 1 ,4 — 0,5 1, 0 - 0 , 0 1,2 — 0,3 В табл. 0.7 приведены комментарий для определению 01Мма равным образом п в зависимости через тока срабатывания защиты ( /0. 0) да максимального тока К З ( I ко . м а для  со ) . Д л моя персона выбранного в виде ТТ в соответствии с гнутый предельных кратностей в зависимости с расчетного значения /Сю определяется максималь­ но допустимое значимость сопротивления нагрузки г аагр.д0п [5.7]. Д а ­ лее составляется схематическое изображение замещения токовых цепей защиты, гораздо вхо­ дя1, сонротми.имшя p c jc равно фазных равно пулевом проводах вторичных цепей, а та кж е сопротивления соединительных проводов, равно опреде­ ляется противоборство нагрузки ТТ. Оно зависит с схемы соедине­ ния вторичных обмоток ТТ да реле, а такж е через вида К З [5.7]. Так, для соединения во полную «звезду»: прн трехфазных К З (5.2) при однофазных К З нате землю Zaarp==zpJ$~\~z pM~{~ пр, (5.3) где 0Р.ф, 0рн — целесообразно суммарные сопротивления реле во це­ пи одной фазы равно во нулевом проводе; гпр — возражение соедини­ тельного кабель через ТТ перед реле. Допустимое борьба кабель малограмотный подобает превышать: при трехфазных К З (5.4) при однофазных К З получи землю (5.5) Если во кандалы вторичной обмотки ТТ кушать защиты, включенные на фазные токи, равным образом защиты на кандалы нулевого провода, в таком случае Гпр! допи г $ д0 находятся по одному равно с двух значений Гщ, 00п выбирается меньшее, которое используется подле определении расчетного сечения соедини­ тельных проводов (5.6) где I — дистанция через ТТ накануне реле защиты; р — удельное сопротивле­ ние проводов (для меди р=1,75♦ 00~3 Ом*м, пользу кого алюминия — р— =2 ,3 -10~8 Ом- м) . Значение Fnp округляется вплоть до большего стандартного сечения (2,5; 0; 0; 00 мм2). Если Ввр,ваоч превышает 00 мм2, так применяется параллельное крепление проводов про одной цепи. Д л мы проверки ТТ нате предельную допустимую токовую погреш­ ность /д0П равно во случае необходимости выбора сечения соединительных проводов по части этому условию для начала определяется максимальная кратность тока /<Гмакс присутствие максимальном токе, идущем помощью защиту (например, про защиты 0 в рис. 0.32 — рядом К З на точке 0). 233 Далее определяется расчетная кратность К "р а е ч , объединение которой сле­ дует проэкзаменовать роль г вагр доп сообразно перекоситься предельных кратностей; АГ^сч^КмаксМ , (5-7) где А — коэффициент, подвластный через токовой грех ТТ А] т— 0 (рис, 0.13). s ________________j Если /C/pao4>/Cio, ТО 0 Нагр.доп определяет_______________ J. ся около К"ръсч, близ необходимости сечение g ______________ X проводов токовых цепей увеличивается, _____________ Л ~ В случае, нет-нет да и К"р»оч<.кю, на качестве рас4 ____________ J L -, четной сохраняется кратность /Сю. ________________ 13. В пояснительную записку должны г ----------быть включены выкладки в соответствии с выбору видов __________защит равным образом автоматики равным образом их параметров срабад1 I 0 0 0 -J тывания, а в свою очередь довод сего выбо­ ру 00 SO SO ра. Все прикидки должен лететь свО" * *• дить на таблицы. В пояснительной записке Рис. 0.13. Зависимость приводится опять же план размещения выбкоэффициента А ото то- ранных видов защит равно автоматики [5.4]. КОт7?исфорМаП торРа ведь кГ И Пример выполнения ее приведен возьми рис. 5.14. Рядом из обозначениями отдельных за­ щит [5.4] позволительно обнаружить их объем срабатывания (в первич­ ных величинах). -------- Ш Ш _ \M n \s T o \ © эс, _ _ Ig J g .b rl \Ын^\ Си I 1 —□ — -------- 0 _ _ _ _ _ 1 \т\ С» | © т t— 0й ------------Р - i гО - [д !з © 1 автор |г | щ Рис. 0.14. Схема размещения устройств релейной защиты да автоматики 234 § 0,3. Дипломное проектирование В дипломном проектировании помимо выбора видов релейной защиты равно автоматики решаются вопросы, связанные от выбором схемы соединений защищаемого объекта, входящего на проектируе­ мую сеть, а вдобавок элементов, входящих на его состав. Рекомендует­ ся на качестве такого объекта зачислять приобретать подстанцию. При выдаче задания вождь дипломного проекта приво­ исходные данные, делит суть проекта бери шеренга основных вопросов равным образом указывает серия их решения, а равным образом не­ обходимый формат графического материала. Ниже дается пример задания чтобы больше всего распространенной изо тем. дит Задание 0 Тема проекта: Разработка релейной защиты равно автоматики сети 220 кВ равным образом входящей на нее подстанции. Исходные сведения для проекту 1. Схема электрической путы 020 кВ (рис. 0.15). 2. Мощности короткого замыкания получай шинах энергосистемы в максимальном равно минимальном режимах. 3. Мощности элементов системы, длины равным образом субчик проводов линий электропередачи. 4. Максимальные энергетика нагрузки линий электропередачи (300 А для всех линий). 5. Виды потребителей, питающихся ото шин проектируемой под­ станции, равным образом их количественные характеристики. Содержание р асч е тн что до -п относительно ваш покорный слуга от н равным образом те л ь н об й следовать п равным образом от ки (перечень вопросов, подлежащих разработке) 1. Выбор схемы электрических соединений подстанции. 2. Расчеты токов К З . 3. Выбор аппаратуры подстанции. 4. Выбор видов линейной автоматики. 5. Выбор видов релейной защиты пользу кого бредень 020 кВ да калькуляция ее параметров. 6. Выбор релейной защиты к элементов подстанции равно расчет ее параметров. 7. Технико-экономическая часть. 8. Вопросы охраны труда. 235 Г р а гадость ч е вместе с для а моя персона пай п р по части е ко т а 1. Схема бредень от размещением защиты да указанием параметров срабатывания— 0 лист. 2. Электрическая план подстанции— 0 лист. ПС 0 FTTT ■220 кВ ■5 ?хШмв А I/=т пишущий эти строки •/„ А г-т "п юнв —н х Н - |_ 30 км АС-300/39 вот ■I 0— — АС -300,/39 ВОкм 220кВ ПС Г =п. ЭСА 20 линий 4*250 мВ А ик-щг/„ . 0 0 линии I й t ,IS/rS Г I IP - ISOМВт I I J С05&-U:8‘i О ТПТТТТТЧ mptpm 1 . * fteffffouг"""™""™" 10кВ IP=М МВт as у=0,1 35°!, поручение первой Р ис. 0 05. Схема мережа для заданию получи днпломпый проект 3. Принципиальная схематическое изображение релейной защиты линий 020 кВ — 2 листа. 4. Принципиальная таблица релейной защиты одного элемента подстанции — 0 листа. Пояснения ко выполнению алгоритма, п р равно на е д е н н об г что до нате рис. 0.16 1. При выборе схемы защищаемого объекта что поделаешь учиты­ вать категорию потребителей, питаемых через данного объекта, в области тре­ бованиям надежности их электроснабжения. На подстанциях 05— 236 1. Составить полную схему сета, высечь схему защищаемого объекта равным образом предуготовить режимы работы — * 2. Составить схемы замещения к расчетов токоВ КЗ * Рассчитать энергетика равно напряжения быть КЗ на максимальном и минимальном режимах V U. Выдрать автоматы пользу кого защищаемого ohem a равным образом разработать для него схему электрических соединений 5. г| 5. Выбрать М ы автоматики равно найти их параметры ► $. Выбрать планы в будущее основных равно резервных защит чтобы зощищае- j* « *Г 7. Выбрать (иды основных равным образом резервных защит пользу кого защищаемо- <! го объекта в . 0ы5рать режимы про расчетов токов КЗ интересах определения параметров защит И 9 Рассчитать энергетика равным образом напряжения рядом КЗ на режимах по части п 0 I * 10. Определить габариты защит Зля яма равно защищаемого объекта * ......................... 11. Составить принципиальные схемы защиты да автоматики для одной с ланий Г 5» 02, * Составить принципиальные схемы защиты одного с бедственно ментов защищаемого объекта i 13. Выполнить техника-экономические расчеты L ... _ Z J * Рассмотреть допросы охраны труда 15.Соста8ить ние) - * пояснительную записку согласно <рорме (см , введе­ Рис. 0.16, Алгоритм выполнения дипломного проекта 237 750 кВ  со потребителями первой категории большей частью устанавливают два трансформатора (автотрансформатора). Выбор мощности трансформаторов производится от учетом требований для надежности электроснабжения, характера графиков нагрузки равным образом допустимых си­ стематических равно аварийных перегрузок в области ГОСТ 04209—85. Выбор схемы соединений подстанции возьми высшем напряжении оп­ ределяется точно по линий бери этом напряжении, подходящих ко про­ ектируемой подстанции, да требованиями для надежности электроснаб­ жения потребителей, питающихся через данной подстанции. Для повы­ шения надежности электроснабжения предусматриваются две системы шин не без; возможностью подключения питающих линий, свя­ занных не без; источниками энергии, получи различные системы шин. В справоч­ нике М Э И [1.22] приведены палитра типовых схем подстанций на высшем напряжении да район их применения. При наличии для защищаемом объекте напряжения 010 кВ вопро­ сы условно заземления нейтрали обмоток трансформаторов на эгом напряжении решаются во соответствии вместе с указаниями п. 0 алгоритма курсового проекта. На низшем напряжении подстанций 0— 00 кВ , ка ко правило, при­ меняется одиночная секционированная порядок шин не без; раздельной работой секций. При необходимости ограничения тока К З чтобы уста­ новки выключателей  со определенным предельным отключающим током применяются трансформаторы  со расщепленной обмоткой низкого напряжения, а вот и все предусматривается вставка оди­ нарных либо сдвоенных групповых реакторов во узы 0— 00 кВ транс­ форматоров. Типовые схемы подстанций держи стороне низшего напря­ жения приведены на [1.22]. 2. Д ля протяженных высоковольтных линий схемы замещения составляются от учетом емкостных проводимостей линий равным образом узлов со­ противлений элементов схемы, а на остальном выполняется анало­ гично п. 0 равно 0 алгоритма курсового проекта. 3. Выполняется по образу и подобию п. 0 равно 0 алгоритма курсового про­ екта. 4. Выбор электрических аппаратов интересах проектируемой подстан­ ции производится для основании сформулированных про расчетных условий объединение нормальным да кратковременным режимам работы этих аппаратов да данных электропромышленности что касается параметрах да тех­ нико-экономических характеристиках выпускаемого электрообору­ дования*. Методика выбора аппаратов приведена на § 0.6 д а н н в отношении г о пособия равным образом на [1.22]. 5 . Выполняется подобным п. 0 алгоритма курсового п р что касается е ко т а . 6 . Выполняется подобным п. 0 , 0 , 0 0 алгоритма курсового про­ екта. * С м : Электротехнический справочник. В 0 т. Т 0. Электротехнические я3" Делия равным образом устройства. М , 0986. 238 7. Выполняется во соответствии из указаниями, приведенными в [1.22J, на руководящих указаниях* равным образом учебной литературе**. 8. Выполняется сродни п. 0 алгоритма курсового проекта. 9. Выполняется подобным п. 0 равно 0 алгоритма курсового про­ екта. 10. П ри выборе параметров защит надлежит установить вто­ ричные мера срабатывания (уставки) всех элементов ка ж ­ дой защиты, а та кж е утвердить полную проверку чувствительности защиты. Так, для того многоступенчатой токовой защиты приготовительный после­ довательности опричь чувствительности согласно току проверяется чувст­ вительность реле направления мощности. Для дистанционной защи­ ты выбираются уставки реле сопротивления равным образом комплекта блоки­ ровки быть качаниях равным образом проверяется их впечатлительность (для реле сопротивления да по мнению ведь ку точной работы). Д л ваш покорный слуга всех защит, у которых с помощью отключающих равным образом пере­ ключающих устройств (накладок) задается определенная програм­ ма работы логической части, выполняются соответствующие расче­ ты равным образом принимается вотум про этой программы. Так, для дистанционной защиты определяются неизбежность блокировки при качаниях отдельных ее ступеней равно вероятие фиксации сра­ батывания дальнейший а уп е н равным образом защиты [5.1, 0.6, 0.7]. 11— 02. Выполняются макаром п. 01 алгоритма курсового проекта. 1S. П ри одинаковой эффективности нескольких вариантов выпол­ нения релейной защиты равным образом автоматики дозволяется уравнить их сообразно смет­ ной стоимости оборудования да материалов, а в свой черед по части трудозатра­ там сверху организацию эксплуатации [5.4]. Предпочтение должно быть отдано паче простому равным образом дешевому варианту. 14. В зависимости ото принятых проектных решений рассматри­ ваются следующие вопросы охраны труда; 1) установление напряжений получи и распишись выводах вторичных обмоток трансформаторов тока рядом обрыве на оковы нагрузки; 2) чин выполнения различного рода проверок устройств ре­ лейной защиты да а втом а ти ки ***; 3) обсчитывание контура заземления возьми одной с подстанций; 4) расчисление уровня освещенности во помещении главного щита уп­ равления. 15. Пояснительная цидулка составляется согласно указаниям, приве­ денным в введении. * Руководящ ие указания сообразно релейной защите. Вып. I3 A . Релейная защита понижаю щ их трансформаторов Н О — 000 кВ . Схемы М ., 0985; Руководящие ука­ зания сообразно релейной защите. Вып. 03Б Релейная оплот понижающих транс­ форматоров равно автотрансформаторов 010— 000 кВ . Расчеты. М ., 0985. * * См.: Андреев В . А. Релейная защ ита, автоматика и телемеханика в системах электроснабжения, М „ 0985. * * * См.: М усааляя Э. С. Н алад ка для испытания электрооборудования электро­ станций равным образом подстанций. М ., 0986. 239 § 0.4. Дипломное проектирование с научно-исследовательским уклоном Н иж е приводится сравнение одного изо возможных заданий. Задание 0 Тема проекта: Разработка устройства защиты ото перегрузки на микроэлектронных элементах с целью электродвигателей. Исходные эмпирика ко п р ое кту 1. Требуемая отзыв срабатывания устройства (зависи­ мость времени срабатывания через входного тока). 2. Диапазон вторичных номинальных токов электродвигателя. 3. Максимальный выводной стрежень сквозь устройство. 4. Температурный сфера окружающей среды. 5. Требуемая правильность поведение устройства. 6. Вид источника оперативного тока да уклонение его парамет­ ров с номинальных значений. 7. Вид выходного сигнала рядом срабатывании устройства равно его параметры. 8. Дополнительные технические запросы для устройству (мак­ симально допустимая мощность, потребляемая в области цени переменно­ го тока рядом номинальном вторичном токе; максимально допустимые габариты устройства, путь регулировки параметров срабатыва­ ния; неизбежность автоматического или полуавтоматического контроля работоспособности устройства). Содержание расчетно-пояснительной записки 1. Режимы перегрузки электродвигателей равно причины их возник­ новения. Обоснование целесообразности выполнения защиты с пе­ регрузки. 2. Анализ известных принципов выполнения устройства защиты от перегрузки, альтернатива принципа выполнения разрабатываемого уст­ ройства. 3. Составление структурной схемы устройства. 4. Разработка принципиальной схемы устройства равно расследование усло­ вий ее действия. 5. Выбор параметров элементов схемы устройства. 6. Результаты экспериментальной проверки устройства. 7. Технико-экономический выкладка стоимости устройства равно оцен­ ка эффективности его применения к электродвигателей различ­ ной мощности равным образом назначения. 8. Вопросы охраны труда подле эксплуатации устройства. 240 Г р а ф равным образом ч е вместе с для а мы часы т ь п р насчёт е для т а 1. Структурная элемент устройства— 0 лист. 2. Принципиальная элемент устройства — 0 лист. 3. Схемы отдельных узлов — 0 листа. 4. Схемы да графики, поясняющие тезис поступки устройст­ ва— 0— 0 листа. П что до автор вместе с н е н да моя особа по мнению во ы п по части л н е н равным образом ю а л г что до р равным образом т м а , п р равным образом во е д е н н об г по части н а сарацинское пшено , 0.17 1. Определяется направление разрабатываемого устройства. Н а­ ходятся режимы защищаемого объекта, относящиеся для областям срабатывания равно несрабатывания устройства, равным образом формулируются ос­ новные технические спрос ко устройству. Анализируются из­ вестные миросозерцание выполнения устройства равным образом определяются их недо­ статки  со целью их возможного устранения во процессе разработки нового устройства. 2. При составлении полного объема технических требований к устройству учитывают исходные причина ко проекту, требования, сформулированные на процессе выполнения п. 0, а да ГОСТы на реле защиты. Некоторые технические норма определяются по аналогии не без; существующими устройствами, близкими по части выполняе­ мым функциям. Новое конструкция соответственно своим параметрам должно быть невыгодный плоше известных [5.5]. Однако буде единодержавно иначе порядком его технических показателей нужно имеет первостепенное значение улучшить, ведь может быть допущено некоторое изменение других показателей, хотя на пре­ делах величин, указанных на задании получи проектирование. 3. На основании определенных на п. 0 основных технических тре­ бований для устройству составляются математические выражения, характеризующие его действие. Они представляют с лица условия срабатывания устройства да возврата его во исходное состояние, вы­ раженные сквозь функцию входных величин равным образом времени. Для логиче­ ской части устройства составляется алгорифм ее действия, записан­ ный на виде математических выражений не без; применением алгебры ло­ гики [5.9]. 4. Составляется структурная проект устройства, на которой реа­ лизуются всё-таки математические зависимости. Все узлы будущего уст­ ройства показываются на общем виде, в частности преобразователь входного переменного тока на постоянное напряжение, нуль-орган, счет чик равно т. д. [5.10]. 5. При разработке принципиальной схемы устройства необходи­ мо обусловить технические требования, отплата которых представляет наибольшие трудности, равным образом выделить основа внимание узлу, для которому относятся сии требования. К а для правило, улучше­ ние одних технических показателей из зачем можно заключить из-за отсчет ухудшения Других. Так, например, в целях бесконтактного реле тока около одно-по241 Рис. 0.17. Алгоритм выполнении дипломного проекта вместе с научно-ис­ следовательским уклоном 242 лупериодном выпрямлении конфигурация стало проще, нежели присутствие двухполупериодном. Однако возле этом приходится большая резервуар для сглаживания, в чем дело? снижает быстродействие реле. Таким образом, первоначальная исследование схемы сводится к совместной реализации нескольких двухсторонне противоречивых техни­ ческих требований. Остальные требования, недостаточно связанные между собой, удовлетворяются по сравнению просто-напросто через соответствую­ щего выбора параметров элементов схемы. При разработке принципиальной схемы устройства определяют­ ся узлы, на которых короче изготавливаться регулировка параметров устройства, да предусматриваются необходимые азбука световой индикации. Кроме того, решаются вопросы автоматического либо — либо по­ луавтоматического контроля исправности устройства. 6. Д ля проверки работоспособности устройства составляются математические выражения, характеризующие шаг основных его узлов. В данном случае, во награда с математических выраже­ ний сообразно п. 0, должны бытовать учтены вопросы обеспечения точности действия устройства равным образом его работоспособности изумительный по всем статьям диапазоне входных величин. Например, про схем, использующих операцион­ ные усилители, необходимо, с тем минимальные значения вход­ ных напряжений в грани срабатывания узла были из запасом (один-два порядка) пуще напряжения смещения сих усилите­ лей, а максимальные входные напряжения — не без; запасом меньше допустимых входных напряжений интересах данного как усилителей [5.10-5.12]. 7. Для туалет выполнения расчетов целое строй разбивает­ ся сверху отдельные органы, а последние — бери паче мелкие узлы. Д а ­ лее формулируются запросы для на нос органу равным образом ко каждому узлу, возьми основании которых равно определяются формат их элемен­ тов. Относительно великоватый кубатура требований предъявляется только к тем узлам, которые определяют основные технические харак­ теристики органа. Это, ка для правило, входной, на выход да иногда один изо промежуточных узлов. Для остальных а узлов необ­ ходимо только что их координация  со предыдущим равно последующим узлами. 8. Основным условием близ выборе параметров элементов схе­ мы является оборудование на по части вместе с п р касательно да з на относительно д равным образом м относительно от т равно устройства и надежности его работы. Это значит, что такое? произвольный копия устрой­ ства, присобранный соответственно разработанной схеме с заданных элементов, должен согласно правилам иметь силу присутствие всех определенных во начале проектирования условиях. Поэтому для данной стадии проектирова­ ния желательно послать ко всем чертям с ряда допущений, принятых при выполнении п. 0. Необходимо да установить во расчисление возможный разброс параметров элементов во процессе их производства, измене­ ние их изумительный времени да ото воздействия внешних условий (в основном температуры). Кроме того, учитываются возможные отклонения Уровней питающих напряжений. 243 Расчет начинается не без; узлов, определяющих основные параметры, и принято на последовательности, задаваемой структурной схемой органа. 9. После монтажа спроектированного устройства проводятся его наладка равно испытания. Целью испытаний является принятие со­ ответствия характеристик устройства заданным техническим тре­ бованиям. Вследствие чрезмерных упрощений, принятых во процессе расчета, alias неучета каких-либо дополнительных факторов харак­ тер работы устройства может не в пример различаться ото заданного в начале проектирования. Тогда устанавливают габариты изменений, вносимых во схему, выполняют дополнительные расчеты, изменяют схему равным образом продолжают испытания. Перед испытаниями составляют программу. Ее начальные пункты так л ж ^т прр’т "м т "г т ч п т ь проверJ t «<>*, j Uw* , . tv I J / IV . » ./ . . * Lijj j I ) it Uii^U метры устройства. Такой построение испытаний целесообразен потому, что всего лишь быть постепенном удовлетворении основных требований (для чего, возможно, придется поставить изменения на схему) возмож­ на контроль больше «тонких» требований. При испытаниях должны кряду обследоваться техниче­ ские требования, исходя изо которых разработано устройство. Часто в начале испытаний выявляют неисправность устройства, на­ пример, ради счисление некачественного монтажа иначе ошибок около его вы­ полнении. Тогда испытаниям предшествует организация устройства. Кроме того, организация (точнее, настройка) нужна равно с целью придания устройству соответствующих характеристик, которые не дозволяется обеспе­ чить кроме регулировки, скажем перемещение характеристики направ­ ленного реле сопротивления на I четверть комплексной плоскости сопротивлений. 10. Для технико-экономического обоснования целесообразности применения разработанного устройства подсчитывается его ориен­ тировочная достоинство да сравнивается из величиной ущерба, возмож­ ного быть отсутствии данного устройства [5.4]. 11. В вопросах охраны труда рассматриваются особенности вы­ полнения схемы, связанные от наличием во ней заряженных по высо­ ких напряжений конденсаторов (установка разрядных резисторов), последовательность испытания устройства, запросы ко применяе­ мой около испытаниях модели защищаемого объекта вместе с точки зрения охраны труда. 12. Пояснительная писулька составляется до указаниям, приве­ денным изумительный введении. Список литературы 5.1. Федосеев А. М . Релейная защ ита электрических систем. М ., 097В. 5.2. Федосеев А. М . Релейная защ ита электроэнергетических систем. Релей­ ная защ ита сетей. М ., 0984. 5 3. Автоматика электроэнергетических систем/Ллексеев О. П ., Казан­ ский В. Б., Козис В. Л . равным образом др, М ., 0981. 244 5.4. Барзам А. Б. Общие вопросы }чебного проектирования релейной защ и­ ты равно автоматики. М ., 0969, 5.5. Реле эащигы/Ллегесеев Б. С. да др. М „ 0976. 5.6. Удрис. А. П . Релейная ограждение воздушных линий 010— 020 кВ типа Э П З — 0636. М ., 0988. 5.7. Устройства дистанционной равным образом токовой защ ит типов Ш Д Э 0801, Ш Д Э 0802/Бирг А. Н , Нудельман Г С , Федоров Э К . п др. М ., 0988 5.8. Королев Э. П ., Либерзон Э М . Расчеты допустимых нагрузок на токо­ вых цепях релейной защиты. М ., 0980. 5.9. Элементы автоматических устройств/Фсбрн/санг В. Л , Глухов В. 01 Паперно Л . Б , Путниньш В # М , 0981. 5.10 Паперно Л Б Проектирование устройств релейной зашиты для бес­ контактных элементах. М ., 0979. 5.11. Темкина Р . В. Измерительные органы релейной защиты получи и распишись интеграль­ ных микросхемах. М ., 0985. 3 0" "п ." " г ч вой вычислительно,! .см- iwi. Л., iilriJ. ’"’ м е й ко п я тчцитп m ч^ч ен тах аналого­ Г Л А В А 0. СПРАВОЧНЫЙ М А Т Е Р И А Л * § 0.1. Графические обозначения элементов схем Т а б л равно ц а 0.1. Условные обозначения элементов схем (Г О С Т 0.722— 08— 0.755— 04 * * ) Н аим енование равно б уквенны е обозначения в схемах (ГО С Т 0 010—81) О бозначения А . Ток постоянный Б. Ток переменный, точка соприкосновения обозначение А Б ____ —" Линия электрической блат другими словами провод, об­ щее указатель (W ) Ответвление с очерк электрической связи — Т— Отводы (отпайки) через шин 1т Т Т Главные шииы (A M ) А . Заземление Б. Корпус (машины, аппарата, прибора) М аш ина электрическая (G ) ■ а — точка соприкосновения помета (внутри окружности можно направить семейство машины, разряд тока, число фаз или — или лицо соединения обм оток); б — трехфазный альтернатор переменного тока (■GA); в — движок вместе с соединением обмоток в «звезду» (М ) А 90° Б "С Т 0 $ _ L Ф/2 Статор J Ф9 ^ " @г© © Ротор * Д а н н ы е получены шаг м ногим спр аво чн ика м (в основном [1 0; 0.10: 0 02]). последний ГО С Там , м атериалам пр касательно е ктн ы х насчёт рга низа ц ий, учеб нико в, уч еб ны х пособий н с д р у го й ли­ тературы . * * О бозначения условны е ладграф ические на схем ах, М , 0085. 246 П р по отношению д что касается л ж е н равно е т абл. 0 .1 Наименование равным образом буквенные обозначения в схемах (ГОСТ 0 010—81) Резистора — непрестанный (активное (R G I; б — непостоянный (R) Обозначения сопротивление) - С В "- ф 10 - Ф10 Реактор (LR) А. Дроссель  со ферромагнитным сердечни­ ком (L ) Б. К атуш ка индуктивности (реактивное со­ противление) (L) Конденсатор постоянной обозначение (С) емкости, общее - А т т Обмотка реле, контактора равным образом магнитного пускателя, точка соприкосновения ярлык ( К ) или Ж Трансформатор трехфазиый ( Т ) *, (соедине­ ние обмоток на «звезду» из заземлением неитрали) или Автотрансформатор трехфазиый динение обмоток на «звезду») ими (Г ), (сое ‘т рГ ш Ф!0 ■размеры обмотки трансформатора. 247 П р од ол ж ен ие табл. 0 0 Наименование равно буквенные обозначения в скемах (ГОСТ 0.710—81) Обозначения Трансформатор Напряжения измерительной [T V ) Iим ы п Трансформатор тока вместе с одной вторичной об­ моткой (ТА ) «} Контакт коммутационного устройства. Общее символ (S ), реле ( К ) : а — замыкающий; б — размыкающий; а — переключающий S] ll 6) L > "^30° Ко н сноровка замыкающий  со замедлителем, дей­ ствующим ( 0 ) : а — около срабатывании; б — около возврате Ко н тактичность размыкающий вместе с замедлителем, дей­ ствующим (S ), а — близ срабатывании; б — быть возврате Контакт пульсирующий замыкающий: а — присутствие срабатывании, б — быть возврате А . Контакт не принимая во внимание самовозврата Б . Контакт не без; автоматическим возвратом при перегрузке [SF) 248 В ( 30" 5) а] Rt,5 ife Л а) S) I П разряд ол ж ен ие табл. 0.1 Наименование равным образом буквенные обозначения Обозначения 3 схемах (ГОСТ 0.710—81) Выключатель кнопочный нажимной вместе с замы­ кающим контактом (SB ) “““*Т Разъединитель (Q S ): а — однополюсный; б — трехполюсный Выключатель (5 Л ): а — однополюсный; б —- трехполюсный Выключатель-разъединитель нагрузки) ( QW) : а — однополюсный; б — трехполюсиый \ |^Ш1П Ы] (выключатель — ■ ^— И |! ТбШ!П , а/ 5) t Ж a) Предохранитель а — плавкий ( F U )\ б — жизненный (F ) i S) t Разрядник (F V ): а — трубчатый; б — вентильный Выключатель мощности напряжением выше 1 кВ (Q F) ■ А Короткозамыкатель (Q K ) А Отделитель (Q tf); “ одностороннего действия; двустороннего действия 1 Л 249 П р по части д в отношении л ж ен равным образом е табл. 0.1 Наименование равно буквенные обозначения в схемах (ГОСТ 0.710-81) Обозначения S) «) Контакт контактного соединения (X T ) : а — разборного; б — неразборного Ко н сноровка контактного соединения разъемно­ го; о — стержень (Х Р ); б — гнёздышко (XS) а) *) тМ"г> — «— .NV // — «— Соединение контактное разъемное четырех­ проводное (Х Р ) Тиристор триодный, управляемый соответственно катоДУ (V S ) Диод (V D ): а — точки соприкосновения обозначение; б — генератор односторонний; в — диодный тиристор (динистор) Траизистор (V T )\ а — подобно P N P ; б — подобно N P N от коллектором, электрически соединенным не без; корпусом Однофазная дорога вынрямительная схе­ ма (K S ): о — развернутое изображение; б — упрощенное изображение 250 5) *) — S0 V , а} MS- . ев° |S | - И 8) _ t k j_ 2 pF ^ S) - Q II 21 21 21 - Т а б л равным образом ц а 0.2. Графическое указатель объектов получи схемах Обозначение объекта Наименование объекта Электростанция. Общее обозначение сущест­ вующего проекты* руемого ! □ в а И о О © о ф © Электростанция тепловая. Общее обозначение Электростанция тепловая энергии потребителю с выдачей тепловой Электростанция гидравлическая, Общее обозначе­ ние Электростанция атомная й т > © Подстанция Общее обозначение Подстанция переменного тока 050 кВ ® Подстанция переменного тока 000 кВ Подстанция переменного тока 030 кВ Подстанции тяговые Подстанция выпрямительная © ® Линия электропередачи Общее обозначение. Линия электропередачи постоянного тока twa □ В г~п — ii 1—и 0 Ш о "Т 0 © (БЧп* N -------- П рим ечание В ГОС Те имеется в таком случае л ько знак сущ ест­ вую щ ей л равно н ки намечае­ мого ±750кВ — ,— *ШкВ Кабельная абрис электропередачи 251 Т а б л равным образом ц а 0 0. Условные графические обозначения во алгоритмах (Г О С Т 09.003— 00) Наименование действий О бозначения 1 1. Вычислительное мера alias последовательность вычислительных действий с 252 1 1 Ь т- П разряд ол ж ен ие табл. 0 0 Наименование действий Обозначения U ," | 7. Начало цикла \ ( i а b _! т 8 Магнитный диск Я 9. Магнитная лента Фа 10 Начало да финал вычислений П рим ечание Размер а д касательно л ж е н ваша сестра бираться изо ряда 00, 05, 00 мм Д что касается пуска е тся увел и­ чить размер а иа число, кра тно е 0. Размер Ь равен 0,8а. Д л автор этих строк символов 0—3 аз многогрешный 0 д относительно п у вместе с ка ­ ется определять Ь равны м 0а. § 0.2. Нагрузки Т а б л да ц а 0.4. Категории электроприемников соответственно надежности электроснабжения Электроприем нихн Условия обеспечения электроэнергией Особая П по отношению ка вслед те л да в д ежик ности электроснабж ения группа (относится для первой категории) Бесперебойная занятие ко­ От трех независимых торых необходима  со целью источников питания. Тре­ предотвращения угрозы ж равным образом з­ тий запасенный включает­ ни людей, взрывов равно пов­ ся автоматически реждения дорогостоящего основного оборудования Вероятность одновре­ менного отключения ис­ точников питания (см. § 0.4) 253 П ро д по части л ж ен равным образом е табл. 0 0 Условия обеспечения электроэнергией Э лектр опрнем ннкн Первая категория Нарушение электроснаб­ О т двух независимых жения которых может по­ источников питания из ав­ влечь вслед из себя риск томатическим включени­ для жизни людей, поврежде­ ем резерва ние уникального оборудо­ вания, важный ущерб народному хозяйству вслед­ ствие массовой порчи про­ дукции да серьезного рас­ стройства технологического процесса да расстройство рабо­ ты особняком важных элементов городского хозяйства Вторая Перерыв во электроснаб­ жении которых связан с массовым недоотпуском про­ дукции, простоем рабочих, механизмов, промышленного транспорта равно нарушением нормальной деятельности значительного числа населе­ ния равно т п. 65 То ж е, чю равно к элек­ троприемников второй категории Электрические нагрузки потребителей колхозов равным образом совхозов Н аим енование объектов Молочная ферма: 200 коров 800 » Свинооткормочная ферма на 000 свиней на 000 » Птицеферма сверху 00 тыс. кур несушек 254 1) Вероятность восста­ новления электроснабже­ ния Р (тг£ ? э) ради задан­ ное момент U (см. § 0 0) 2 ) Средняя суммарная продолжительность от­ ключений на годик Тх (см. §44) 3) Ущерб через недоотпуска элекчроэнергии У категория О т одного источника Все оставшиеся электро­ приемники, ие вмэдящие во питания Перерыв допус­ первую равным образом вторую категории тим иа 04 ч Таблица 1) Вероятность одно­ временного отключения источников питания 2) Ущерб с недоотпуска электроэнергии У (см. § 0.1) категория От двух независимых источников питания П е­ рерывы допустимы на время, необходимое для включения резервного пи­ тания вручную Третья П что до ка вслед за те л да надежности эл е ктроснаб ж ения У станов­ ленная м ощ ность электрол р равно е ш ш ко в Р, кВ т Расчетная н а гр у з ка , кВ А дневкой м а кси м ум рд вечерний м аксим ум в Коэф ф ициент мощ ности расчетной н а гр у з ки , COS ф р 90 340 50 220 50 220 0,76 0,84 510 830 150 240 402 68 200 294 68 0,92 0,92 0,81 П р касательно д по отношению л ж ен равным образом е табл. 0.5 Н аим енование объектов Комбикормовый фабрика про­ изводительностью 00 т/сут Га р а ж  со профилакторием иа 25 автомашин Ш кола держи 020 учащихся Детские детясли нате 040 «ест Дом культуры  со сельдь на 400— 000 мест Таблица У станов­ ленная мощ ность электропрмемннков Р. для В т Р асчетная в гр у зка , К В -А дневной м а кси м ум вечерний м аксим ум Коэф ф ициент мощ ности расчетной н а гр у з ко а , COS фр 5р Д 1290 867 867 0,75 85 40 20 0,75 125 60 100 51 31 12 56 21 58 0,89 0,96 0,86 6 0 . Нормы удельных нагрузок искусственного освещения Уд ел ьная нагрузка Н аим енование помещ ений Коровник от доением: в доильном зале в стойлах Доильное молочное отделение Родильное отделение Телятник Помещение интересах молодняка крупного рогатого скота П ункт искусственного осеменения Помещение чтобы лряков-производителей, тяжелосупо­ росных да подсосных маток да поросят-отъемышей Свинарник про холостых равным образом легкосупоросных маток, молодняка Помещение пользу кого откормочного поголовья Помещение с целью кормления свиней Овчарня с целью маток, баранов, молодняка Ягиятник от родильным отделением, манеж Птнчник: при напольном содержании прн клеточном содержании Конюшня Мастерские, весовая Мельница, маслобойка, крупорушка Гараж , пожариое депо Склады, хранилища Контора, кабинет М агазин, столовая Детский сад, ясли Ш кола Клуб, отрыв связи Библиотека освещения» В т/м (по на­ руж ном у обмеру) С редняя уста только во ­ ленная м ощ ность светоточек, Вт 4 4,5 15,50 23 3,75 3,25 25 3,30 75 7,5 100 100 75 75 100 7,5 3,30 7,5 2,60 5,50 3,50 8 75 75 60 100 4 б 2,30 12 14 11 3 16 21 24 30 27 17 75 75 60 150 150 100 200 100 100 150 150 100 100 255 П р касательно д об л ж е н да е табл 0 .5 Н аим енование помещ ений Уд ел ьная, н а гр у з ка освещ ения, Вт/М (по на ружном у обм еру) Средняя установ­ ленная м ощ ность сэетоточек, Вт 21 16 27 25 33 22 100 100 150 100 150 150 Больница Д в отношении м приезжих Комбинат бытового обслуживания Прачечная Байя Хлебопекарня П р да м е ч а н равным образом пишущий эти строки 0 Удельная м ощ ность освещ ения пр инята из учетом условий эксп л уата ц равным образом и н как светильников 0 Н а однн сельскохозяйственный жильё приним ается на среднем 0— 0 светогочек мощ ­ ностью 05 В т ко а ж д а я Таблица 6 0. Коэффициенты одновременности на сетях 0,38 кВ Коэффициенты одновременности для ж илы х домов из нагрузкой на вводе Ч да сло потребителей кВ т/д по отношению м свыше 0 кВт/дом 0,7 0 0,66 0,55 0,44 0,37 0,30 0,26 0,24 0,22 0,75 0,64 0,53 0,42 0,34 0,27 0,24 0,20 0,18 до 0 2 3 б 10 20 50 100 200 500 равно более Таблица ж илы х домов с электро­ плитами и водонагрева­ телями производст­ венных потребителей 0.85 0,80 0,75 0,65 0,55 0,47 0,40 0,35 0,30 0.73 0,62 0,50 0,38 0,29 0,22 0,17 0,15 0,12 6 0. Нагрузки уличного освещения во сельских населенных пунктах Р асчетная н а гр у з ка , В А Х а р а ктер истика ул да ц ы Центральные улицы вместе с многоэтажной застройкой и шириной с лишним 00 м То ж е, вместе с одноэтажной застройкой да шириной свы­ ш е 00 м около ширине проезжей части вблизи 00 м Прочие улицы во сельских населенных пунктах 256 иа I м длины улнцы ва 0 5,7 200 3,5 140 2,0 80 Т а б л равно ц а 0 0. Суммирование нагрузок на сетях 0,38 кВ Pp. кВт 4*р. кВт 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 100 12 14 16 18 20 + 0,2 + 0,3 +0,4 + 0,5 + 0,6 + 0,2 + 0,8 + 0,4 + 0,0 + 0,6 + 0,2 +4,8 + 0,4 + 0,0 + 0,3 + 0,5 + 0,8 + 01,2 + 02,5 кВт 22 24 26 28 30 32 35 40 45 50 55 60 65 70 80 90 100 ПО 120 ДР, кВт + 03,8 + 05,0 + 06,4 + 07,7 + 09,0 +20,4 +22,8 +26,5 + 00,2 4-34,0 +37,5 + 01,0 + 04,5 +48,0 + 05,0 +62,0 + 09,0 + 06 + 04 р, АЛ кВ 0 кВ т 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 +92 + 000 +108 + 016 + 023 + 030 + 040 + 050 + 058 + 066 + 074 + 082 + 090 + 098 + 006 +214 + 022 + 030 Т а б л равно ц а 0 00. Коэффициенты мощности во не более нагрузки для вводах отдельных видов потреоителей вне учета компенсации Коэф ф ициенты мощ ности П отребителя Животноводческие равно птицеводческие помещения: без электрообогрева с электрообогревом Кормоцех Мастерские Зерноочистительный ток Мельница, маслобойка Оросительная установка Электротепловые установки Общественные равно коммунальные предприятия Ж илые дома Трансформаторные подстанции напряжением 10/0,4 кВ  со нагрузкой: производственной коммунально-бытовой смешанной 9—252 дневной COS ф д вечерний cos ф „ 0,75 0,92 0,75 0,65 0,70 0,85 0,80 1,00 0,92 0,96 0,85 0,96 0,75 0,70 0,76 0,86 0,80 1,00 0,95 0,98 0,70 0,90 0,80 0,75 0,92 0,83 257 Т а б л равно ц а 011. Коэффицнеит мощности иа шинах 0,4 кВ понизительных подстанций 0— 05/0,4 кВ Отношение д 0,25—0,35 _ Рв Дневной cos <р* Вечерний cos фв Таблица 6— Эб кВ 612, 0 ,9 0 0,9 0 0,86—1,15 1,16-1,40 0,90 0,95 0,85 0,93 0,80 0,89 0,78 0,8 0 1,40 н более 0,7 0 0,80 3 4—0 7— 05 16—25 26 и более 0,85 0,80 0,75 0,70 0,65 2 0,90 К в отношении эф ф равно ц равным образом е н т о д н что касается на р е м е н н касательно не без; ти 6.13 0,61—0.85 Коэ ффицнент одноврем shhocth н«[грузок k0 чтобы сельск н х сетей Число ТП Таблица 0,36—0,60 Суммирование нагрузок во сетях напряжением 0— 05 кВ Др . ■Pp. кВ т кВт кВ т Д р, кВт 1 2 4 6 8 10 15 20 25 30 35 40 45 50 60 70 80 90 100 110 120 + 0,6 + 0,2 + 0 ,5 + 0,7 + 0,0 + 0 ,3 + 0,6 + 03,0 + 06,5 + 00,4 + 04,4 +28,4 + 02,4 +36,5 + 04,0 + 02,0 + 09,5 +67,0 +74,5 +82 +90 130 140 150 160 170 180 190 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 + 08 + 006 + 015 + 023 + 031 + 039 + 047 + 055 + 070 + 086 + 004 +220 + 035 +251 + 067 + 083 + 099 + 015 + 032 + 048 + 065 АР, рг кВ1 кВ т 480 500 520 540 500 580 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1100 1200 1300 1400 1500 + 082 + 000 + 016 + 032 + 048 + 065 + 083 + 025 + 070 + 010 + 050 + 095 + 040 +785 + 030 +918 + 0005 + 0093 + 0182 + 0270 Т а б л равно ц а 0 0 0 . Коэффициент мощности получи и распишись шинах 0 — 00 кВ районных подстанций 010— 05/6— 00 кВ Sp s Дневной cos фд Вечериий cos фв 258 0,25—0,35 0 ,3 0 -0,60 0,61 —0,65 0,86— 0,15 1,16—1,40 1,41 и более 0,92 0,95 0,88 0,93 0,83 0,91 0,78 0,87 0,76 0,82 0,73 0,78 Т а б л равным образом ц а 0 0 0 . Удельная режим квартир P yR. HB, кВ т (с учетом освещения общедомовых помещений) Н а г р у з для а рядом числе ква р ти р л кв А а р а кте р да стн ка ква р тир С газовыми плитами: на природном газе на сжиженном газе равно твер­ дом топливе С электрическими плитами мощностью: до 0,8 кВт от 0,9 поперед 0 кВ т 1— 0 6 9 12 15 18 24 4,5 5 2,3 2,6 1,75 2 1,45 1,65 1,3 1,38 1,15 1,35 1 1,15 6 7 3,2 4 2,7 3 2,4 2,5 2,15 2,15 2 2 1,8 1,8 Продолжение табл. 0.15 Н а гр у з ка близ числе квартир Х а р а кте р да сти ка ква р ти р С газовыми плитами: на природном газе на сжиженном газе а твер­ дом топливе С электрическими плитами мощностью: до 0,8 кВ т от 0,9 перед 0 кВт 40 60 0,8 1 0,7 0,9 1,5 1,5 1,3 1,3 100 200 400 600 1000 0 ,6 0,8 0,5 0,75 0,45 0,7 0,43 0,65 0,4 0,55 1,15 1,15 1 1 0,9 0,9 0,85 0,85 0,8 0,8 П р равно м е ч а н равно автор " 0. Н а г р у з для равным образом приведены чтобы ква р ти р общ ей площ прости-прощай впредь до 05 м 0 0. Т а б л равным образом ­ ца неграмотный уч равным образом твоя милость на а е т сило вую н а г р у з для у хижина ов, н а г р у з для у встроенны х помещ ений общ ественного назначения, кондиционеров, электроотоплення равно д р . 0. Н еука после н н ы е н а гр у з ки д л автор этих строк проме­ ж у т по отношению ч н что до го числа ква р ти р находятся хорошенько интерполяции 0 Д л мы определения у тр ен далеко не го или дневного м а кси м разум насчёт во н а гр у з что до для ква р аттракцион вводятся коэф ф ициенты : 0,7 — д л автор этих строк домов не без; эл е ктр в рассуждении ­ пл ита м да на 0,5 — из пл равным образом та м равным образом н а га зово м равно твердом топливе. Таблица 6.16. Коэффициенты спроса йс1 лифтов При числе этажей Число лифтов 1 2— 0 4 -5 6— 0 8 — 00 1 0 -2 0 Более 00 9* до 02 1 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,35 12 равным образом более 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 259 Т а б л да ц а 0.17. Номинальные мощности лифтов Число каста ж е й здания Число лифтов на одной секции Номинальная объём производства двигателей, кВт Таблица 618. 6 -9 12 16 20—25 1 7 2 7, 01 2 11 2— 0 7; 01— 05 Расчетные ценность cos<р равным образом t g <р Коэффициенты мощности Линия питания Квартир: с электроплитами с газовыми плитами Лифтов Насосов воды, вентиляционных устано­ вок равным образом саиитарно-технических устройств Линия 0— 05 кВ COS ф tg Ф 0,98 0,96 0,6 0,85 0,2 0,29 1,33 0,62 0,92 0,43 Т а б л да ц а 019. Укрупненные удельные нагрузки общественных зданий и предприятий Коэффициенты мощности Наименование предприятия Предприятия общественного питания, кВт/посадочиое место: полностью электрифицированные с числом мест 0 0 0 0* с > 0 0 0 частично электрифицированные  со тем ж е ровно по мест Продовольственные магазины, кВ т/м 0 торгового зала: с кондиционированием воздуха без кондиционирования воздуха Промтоварные магазины, кВ т/м 0 торго­ вого зала: с кондиционированием воздуха без кондиционирования воздуха Универсамы, кВ т/м 0 торгового зала: с кондиционированием воздуха без кондиционирования воздуха Общеобразовательные школы  со электри­ фицированными столовыми, кВт/уча­ щийся Детские кормушка — сады, кВт/место: с электрифицированным пищеблоком без электрифицированного пищебло­ ка 260 Удельная расчетная нагрузка cos Ф te 0,9— 0,75 0,98 0,2 0 ,7 - 0 ,6 0,85— 0,95 0,33 0,14 0,11 0,8 0,82 0,75 0,7 0,11 0,08 0,9 0,92 0,48 0,43 0,13 0,1 0,85 0,87 0,62 0,57 0,14 0,95 0,33 ОД 0,1 0,97 0,95 0,25 0,33 ф П р од ол ж ен ие табл. 0.19 Коэф ф ициенты м ощ ности Н аим енование предприятия Больницы многопрофильные  со пищебло­ ками, кВт/койко-месго Поликлиники, кВт/посещение на смену Кинотеатры равно киноконцертные залы, кВт/место: с кондиционированием воздуха без кондиционирования воздуха Театры, цирки, дворцы культуры, клубы, кВт/место Парикмахерские, кВт/рабочее место Гостиницы, кВт/место: с кондиционированием воздуха без кондиционирования воздуха Общежития, кВт/место. с электроплитами на кухнях без электроплит на кухнях Учебные корпуса высших н средних спе­ циальных учебных заведений, кВ т/м 0 полезной площади: с кондиционированием воздуха без кондиционирования воздуха Лабораторные корпуса высших равно сред­ них специальных учебных заведений, кВ т/м 0 полезной площадис кондиционированием воздуха без кондиционирования воздуха Комбинаты бытового обслуживания паселения, кВт/рабо*ее место Фабрики химчистки равно прачечные само­ обслуживания, ко В т /к г вещей во смену Удельная расчетная н а гр у зка COS ф tg 2 ,2 0,93 0,4 0,15 0,92 0,43 0,12 0,1 0 ,3 - 0 ,4 0,92 0,95 0,9— 0,92 ф 0,43 0,33 0 ,4 0 -0 ,4 0 1,3 0,97 0,25 0,4 0,3 0,85 0,9 0,62 0,48 0,4 0,1 0,95 0,93 0,33 0,4 0,04 0,03 0,9 0,92 0,48 0,43 0,06 0,05 0,5 0,87 0,85 0,9 0,57 0,62 0,48 0,065 0,8 0,75 Т а б л равно ц а 0.20. Коэффициенты совмещения максимумов нагрузок hi потребителей Потребители, формирующ ие м а кс да м у м Н аим енование п р касательно ч равно х Потребителей, уч а от тв у ю щ да х на м аксим рассудок е Жилые на флэту равно общежития: с электроплитами без электроплит Общеобразовательные школы, средние учебные заведения, профессионально-технические учили, ща, библиотеки, предприятия торговли, полик­ линики, студия равным образом комбинаты бытового обслу- ж равным образом л ы е дома С электро­ плитам и ж да л ы е дома с га приглашение ы м и пл равно та м и 1,0 0,9 0,5 0,9 1,0 0,4 261 Продолжение табл. 0.20 Потребители, формирующие максимум Наименование прочих потребителей» участвующ их во максимуме жилые дома с электро­ плитами жилые дома с газовыми плитами 0,4 0,4 0,8 0,9 0,8 0,9 живания, предприятии коммунального обслужи­ вания Предприятия общественного питания, детские ясли-сады Гостиницы Кинотеатры Т а б л равным образом ц а 0 01. Коэффициенты совмещения максимумов нагрузок форматорных подстанций 00—20/0.4 кВ транс­ При числе трансформаторов Характеристика нагрузки Жилой директриса (7 0% равно более нагрузки жилых домов равным образом до 30% — общественных зданий) Общественный квадрант (7 0 % и более нагрузки обществен­ ных зданий равным образом перед 0 0 % — жи­ лых домов) Коммунально-промышленная (6 0 % равным образом паче нагрузки про­ мышленных равным образом общественных зданий да давно 0 0 % — жилых домов) более 00 2 3 -5 &—10 11-20 0,9 0,85 0,8 0,75 0,7 0,9 0,75 0,7 0,65 0,6 0,9 0,7 0,65 0,6 0 ,5 0 П рим ечание Если н а гр у з для а пр ом ы ш л енны х предпр иятий составляет не в этакий степени 00% иа груз* к равно общ ественного сектора, в таком случае значения трансф орматорны х подстанций приним аю тся к а для д л аз многогрешный общ ественного сектора. Т а б л равным образом ц а 0 02. Коэффициенты совмещения максимумов нагрузок Амгшсн городских сетей да промпредприятин О тнош ение расчетной н а гр у з ки пром продлриятий S n p0M к н а гр у зке горо дской силок S rop: S npoJ S ropt % Х а р а кте р равно сти ка ж равным образом л насчёт го сектора менее 20 Квартиры из элек­ троплитами: утренний маквечерний мак­ симум 262 1 1 20 60 100 150 200 300 400 более 400 0,75 0,8 0,85 0,88 0,9 0,92 0,95 1 0,3— 0,7 0,3— 0.25— 0,G5 0,7 0,85— 0,65— 0,55— 0 ,4 0 - 0 ,4 0,85 08 0,76 0,75 0,9 Продолжение табл 022 О тнош ение расчетной н а гр у з ко равным образом пром предприятий S „ p0M к н а гр узке го р по отношению д ско й козни Sr o p , S npoK|S ,op, % ж равным образом л в рассуждении го сектора с газовыми плита­ ми утренний мак­ симум вечерний мак­ симум менее 20 20 60 100 150 200 300 400 билее 400 1 0,6 0,7 0 05 0,8 0,85 0.87 0,9 1 0 ,8 0 - 0 ,6 0 - 0 ,5 0 - 0 ,4 0 - 0.4— 0,8 0,9 0,7о 0,75 0,85 0,3— 0,7 1 0,3— 0,25— 0,7 0,65 П рим ечание М е да ы равно равным образом е значения п р иним аю тся д л моя особа односм енны х, ббльш ие — д л автор д во у х равным образом тр ехсм енны х п р е д пр иятий Т а б л равным образом ц а 0,23. Коэффициент попадания максимума нагрузок элементов биакс 0 во апогей энергосистемы ь кмако2 системы Осветительно-бытовая нагрузка Предприятия: трехсменные двухсменные односменные Электрифицированный транспорт Сельскохозяйственное производство 1,0 1 0 0,85 0 ,7 -0 ,7 0 0,1— 0,15 1,0 о СП Элементы Т а б л да ц а 024. Ориентировочные составляющие потерь электроэнергии ото об­ щих потерь во энергосистеме, % Н а пр аз многогрешный ж е н равно е , ко В Составляю щ ие потерь Потери на сетях Потери получи и распишись корону Потери во остальных элементах энерго­ системы (на собственные нужды под­ станций, на реакторах, генераторах, из­ мерительных приборах равным образом проч) 110— 150 750 500 330 220 1 2 5 9 2 5 7 2 5 16 28 32 — — — 5 5 5 0,4—3S П р им ечани я. 0 П в рассуждении те ри эн ергии во трансф орм аторах да автотрансф орм аторах составляю т примерно 00—35% от сметка м а р н ы х потерь на се тях соотве тствую щ их напр яж е ний 2 В л да н да ваш покорный слуга х аргумент порция потерь прим ерно равна 00%,  — 0%, а на транс­ ф орматорах целесообразно — 05 да 00%. 3. Д л автор страна советов пора м аксим а л ь ны х потерь Т чтобы ориентировочны х подсчетов м что касается ж н о приним ать 0500—4500 ч /го д 4 Р е а ктив ную составляю щ ую н а гр у з для равно собственны х н у ж д эл ектростанций от учетом потерь мощ ности во трансф орматорах собственны х н у ж д м касательно ж н насчёт отпускать п что касается cos <р=0,7. 263 Т а б л да ц а 025 Среднестатистические значения коэффициентов реактивной мощ­ ности на максимальном режиме М есто п в рассуждении д кл ю че ния н а гр у зки Электростанции — шины 0-—10 кВ Подстаации 05 кВ: шнны 0 —10 кВ шины 05 кВ Коэф ф ициент реа ктивн ой м ощ ности tg cp 0,62 0,42—0,33 0,54—0,48 Коэф ф ициент р еа кти вн ой м ощ ности is Ф М есто по д кл ю ч е н равным образом моя особа н а гр у з ки Подстанции 010 кВ: шины 0—10 кВ шины ПО кВ Подстанции 020 кВ: шнны 0—10 кВ шины 020 кВ 0,48—0,39 0,57—0,53 0.48—0,39 0,62—0,57 § 0.3. Напряжения Т а б л равным образом ц а 0 06 Номинальные напряжения сетей трехфазного тока 00 Гц (ГОСТ 021-77) Н ом инальное получи пряж ение гг ^вом Низкое, В (220) Г 020/127 • 080/220 660 Среднее, кВ (3) 6 10 20 35 П рим ечание Н ом инальны е е м ы х сетей неграмотный р еко м е ндую тся. Т а б л равным образом ц а 027 Н апряжение линии, кВ 110 220 330 500 750 1150 264 Н аибольш ее рабочее на пряж ение ^ыакс (150) 220 126 (172) 252 330 500 750 363 525 787 1150 1200 110 — Высокое, кВ (3,5) 6,9 11.5 23 40.5 Н аибольш ее рабочее н а пр яж е ни е Ц*акс Н ом ина л ьн ое напряж ение ^ном Сверхвысо­ кое, кВ на пр яж е ния, у ка после н н ы е во ско б ка х , для вновь п р в отношении е кти р у ­ Пропускная струнка электропередачи 010—1150 кВ Н атур а л ьн а моя персона мощ ность, М В т, при волновом сопротивлении, Ом 400 300—314 250—27Б 30 120 270 600 160 350 _ .— .— — — — — 900 2100 5200 Н аибольш ая передаваемая м ощ ность на об д н у цеиь, МВт Н аиб ол ьш ая длина передачи, км 25—50 100—200 300—400 700-900 1800—2200 4000—6000 50— 050 150—250 200—300 800—1200 1200—2000 2500—3000 Т а б л равным образом ц а 028 Номинальные напряжения с целью городских сетей Звено схемы Н а п р пишущий эти строки ж е н равным образом е U H0U, ко В Электроснабжающая сеть Питающая равно распределительная среднего напряжения Распределительная силок давно 0 кВ 35— 010— 050— 020— 030 6— 00—20 сеть 0,22—0,38—0,66 П р равно ч е ча яи е Д л автор п ита ю щ е й да распределительной сетей среднего н а п р пишущий эти строки ж е н да аз многогрешный во го* род а х годится пр равно ни м ать на качестве по части сновного получай пр яж е н да е 00 для В . В перспективе н а п р моя особа ж е ­ ние 0 кВ хорэ переводиться в 00 для В Н а п р ваш покорнейший слуга ж е н равно е 0 ко В рационально со х р а н равным образом ть чтобы се­ тей; а) п р исоед иненны х из первых рук ко ш подарок эл е ктростанц ий  со генераторны м н а п р я­ жением 0 для В , б ) п р ом ы ш л е н ны х пр ед пр иятий вместе с больш им по двигателей б ко В , в) временных поселков, наполнение которых никак не возрастает Т а б л да ц а 0.29. Усредненные среднегеометрические расстояния в ряду фазами D cр, длины пролетов I, субчик да день изоляторов на зависимости с напряжения ли­ ний Унвм до 0 6 -1 0 20 35 110 220 330 500 750 DCp, м 0,5 1 1,5 3,5 5 8 11 14 19,5 Длина пролета, м — 50100 — — 3 3 3 3 8 7 14 13 21 19 29 26 45 —. — —. — — — — — 6 — 11 10 16 15 22 21 40 39 £^в0Ы| кВ ПС-70Д ПС-120А тож ПС120Б ПС-160Б ПС-21 ОА 100--200 170 — 0 0 0 - 000— 050— 075— 550 250 400 350 450 П рим ечание. Т да н изолятора: П — подвесны е; С — сте кл янн ы е Ч исл в отношении изоляторов дано в подвесны х ги р л автор этих строк н д а х возьми стальны х п ж е л е зо бе так нны х опорах. Д л ваш покорный слуга н а т автор ж н ы х ги р л пишущий эти строки н д ч равно с­ ло изоляторов возьми единовластно больше. § 0.4. Технико-экономические данные Таблица нагрузок 6.30. Средние значения числа часов использования максимума П отребители Промышленные в области сменности: односменные двухсменные трехсменные Ч п сл что до часов ^макс» ч/ГОД 2000—3000 3000—4500 4500—8000 265 Продолжение табл. 030 Число часов Т’макс «/год П отребители Промышленные по мнению отраслям Топливная" угледобыча нефтедобыча нефтепереработка торфоразработка металлургия горнорудная Х да м равно ч е из ко а пишущий эти строки (в среднем) М а ш да н ос т р что до п т е л ь н а автор этих строк да м е т а л л в отношении в отношении б р а б а т ы ­ в а ю щ а ваш покорный слуга — заводы: тяжелого машиностроения станкостроительный электротехнического оборудования инструментальный шарикоподшнпниковь" сельхозмашин авторемонтный, паровозовагоноремонтный приборостроительный металлообрабатывающий Целлюлозно-бумажная Дерев ообр аба тыва юща ваш покорный слуга равным образом лесная Легкаяобувная текстильная Пищевая холодильник маслоконсервный завод молокозавод мясокомбинат хлебозавод кондитерская фабрика Производство стройматериалов Коммунально-бытовые Водопровод да канализация Сети уличного освещения 3500— 0000 7000— 0500 6000— 0000 2000— 0500 5000— 0000 5000 6200— 0000 3800—4000 4300—4500 4300—4500 4 ООО— 0200 5000— 0300 5000—5300 3500-4000 3000—3200 4300—4400 5500—6000 2500-3000 3000 4500 4000 7000 4800 3500—3800 5000 4500 7000 4000 5000 3000 П рим ечание Зависим волос t —/(7 "иакс) изображ ена в рис. 0 0. ч/гоИ Рис. 0.1. Зависимость времени наибольших потерь т через числа часов использования максимума / м а ко вместе с ради любых значений C O S ф 2000 так те то ^ЛШКС1ч/мй 266 Т а б л равным образом ц а 0.31. Экономическая коренастость тока П л касательно тно сть /эк, А/мм!, при Тш для от , ч "го д Н аим енование элементов Голые линия равно шины, алюминиевые европейская кусок СССР, Закавказье, Забайкалье, Дальний Восток Центральная Сибирь, Казахстан, Средняя Азия Кабели  со бумажной равно кабель от рези­ новой да полихлорвиниловой изоляцией с алюминиевыми жилами: европейская доля СССР, Закавказье, Забайкалье, Дальний Восток Центральная Сибирь, Казахстан Средняя Азия Кабели вместе с резиновой да пластмассовой изо* ляцией от алюминиевыми жилами: европейская пакет СССР, Закавказье, Забайкалье, Дальний Восток Центральная Сибирь, Казахстан, Средняя Азия 1000-3000 3001—5000 5001—8760 1,3 1,1 1,0 1,5 1,4 1,3 1,6 1,4 1,2 1,8 1,6 1,5 1,9 1,7 1,6 2,2 2,0 1,9 П р им ечани я• 0. Э коном ическое обтесывание Р ЭК=*/У/9К, гд е 0 — м аксим альны й т что до для на л инии . 2. Сечения нроводов равным образом кабелей выбираю тся за ном ограм м ам экон ом ич еских иилервалов, отвечаю щ их м ан равным образом м разум у приведенных следовать тра т (см. гл . 0 равно 0). Т а б л да ц а 0.32. Нормы ежегодных отчислений бери амортизацию да обслуживание, о относительных единицах Наименование проводников системы Норма Затраты амортиза­ на ремонт ционных и обслужи­ отчислений р а вание Рр+Р0 Всего издержки на аморти­ зацию равным образом об­ служивание Ps Кабельные абрис давно 00 кВ: со свинцовой оболочкой, проложен­ ные на земле равно помещениях с алюминиевой оболочкой, проложен­ ные: в земле в помещениях с пластмассовой изоляцией, проло­ женные на земле равно помещениях Кабельные силуэт 00—35 кВ со свинцо­ вой оболочкой, проложенные на земле и помещениях Кабельные лннии 0 00— 020 кВ, проложен­ ные на земле да помещениях Воздушные силуэт перед 00 кВ держи металла ческих или — или железобетонных опорах Воздушные очертания предварительно 00 кВ возьми деревян­ ных опорах 0,023 0,02 0,043 0,02 0,063 0,023 0,053 0,02 0,02 0,043 0,073 0,034 0,02 0,054 0,025 0,02 0,045 0,036 0,003 0,039 0,057 0,005 0,062 0,043 267 Продолжение табл. 0.32 Н аим енование проводников системы Н орм а а м ортиза­ ц равным образом по отношению нны х отчислений р 0 З а траты иа рем онт и обслуж и­ вание Р р+Р в Всего и з д е р ж ки на ам орти­ за ц равно ю для об­ сл у ж равно на а н да е 0,024 0,004 0,028 0,049 0,005 0,054 0,064 0,058 0,058 0,04 0,030 0,104 0,088 0,078 Воздушные абрис 05 кВ равным образом вне на стальных да железобетонных опорах Воздушные абрис 05— 020 кВ нате дере­ вянных опорах Силовое электротехническое оборудова­ ние да распределительные устройства: до 00 кВ 35— 050 кВ 220 кВ равным образом выше 0 ,0 0 Т а б л равно ц а 0.33. Средние значения повышающих коэффициентов, характеризую­ щие невыгода электроэнергии на сетях Ном ивальиое н а п р мы ж е н равно е ^ном- кВ Потери АЭ, % 220 -3 0 0 110— 050 35 10 ( 0 ) - 0 0 2,5 1,5 1,0 3,5 Т а б л равно ц а 0 04. Итоговая список экономического сравнения вариантов при строительстве во одии год В а р иан ты Н аим енование Капитальные расходы К, р}б/год Ежегодные отчисления во относительных единицах от капитальных затрат ( р « + р р + р в отношении ) К Потери энергии Д Э, кВт-ч/год Стоимость потерь электроэнергии сдЭ, руб/год 268 I 11 III Продолжение табл. 0.34 В а р да а н ты Н аим енование I ii h i ... Ущерб У, руб/год Годовые эксплуатационные расходы M=P SK + сАЭ + У, руб/год (издержки) Приведенные затрачивание 0 - Е ИК + И , руб/год П рим ечание Коэф ф ициент отчислений р т rz г Ш— ■ р а + Рр + р 0 (см. табл 0.32), идеже р а • отчисле1 няя сверху ам ортизацию ; р ^ + р 0 — отчисления иа ре моат да обсл полоз иван ие, £ — же р м ативны й коэффи циент эф ф ективности; вместе с э — цена 0 для В т "Ч потерь эпе р гии (рис. 0 0). Ч"Нвт я v V Рис. 0.2. Удельные показатели сгоимости потерь электроэнергии в электрических сетях ш ( V И схо д ны е д аним р про расчетов после ­ м ы ка ю щ да х вслед тр а т ко а эл е ктр насчёт эне р гию п р равным образом н ваш покорнейший слуга твоя милость во соответствии со «Схемой развития равно разм ещ ения электроэвер ге ти ки д насчёт 0000 го д а » , рай спирт ы ЕЭ С (ОЭС Ц е нтра, Ю га , С еверо-Запада, Средней В в рассуждении л ги, У р а ­ ла, С еверного К а во ка з а . З а ко а на для а з ь ваш покорный слуга ); I I — обитель блаженных спирт ы ОЭС С еверного Казах­ ста держи да Средней А зи равным образом ; I I I — р а й по части н ы ОЭС С ибири; I V — районы О ЭС Д а л ь н е го В по части сто ка ч s/ 1 % N 7 *_ , кшк’ Т а б л равным образом ц а 035. Выражения про определения приведенных для первому году строительства затрат 0 Z рядом сравнении вариантов (см. притча 0.2) Н аим енование величин, обозначения да разм ерности П р да строительстве Год текущего строительства и эксплуатации i Капитальные руб/год затраты Kt, Стоимость потерь энергии сд3, руб/год f= в течение ряда лет t=2 ... 1 Кг *1 СДЭ2 tfA S l t=T Кт е АЭТ l=T Годовые затраты И равным образом руб/год 2 t - я ,=я 0+ мы 0 + ... + автор этих строк г 1 269 Продолжение табл. 0*35 Н аим енование величин, обозначения равным образом разм ерности П р да строительстве во школа ряда лет bX i W j 1 1 1 ( l-r£ J “ (!+ £ „ „ )• ( l + £ ffil) r - i Приращение годовых издержек бИ равным образом руб/год Коэффициент приведения 1 ЬИТ О + Я на равным образом ) "- 0 Ущерб У равно руб/год Суммарные приведенные (к первому годы строительства) затраты Зг1">, руб/год ^2 J l1 ) y f E HK i + W 1 (1 + ^ н п )* t * П рим ечание, Коэф ф иц иент приведения р азноврем енны х вслед за тр а т £ ,к<п“ 0,08-‘-0,1, норм атив­ н ы й коэф ф ициент эф ф ективности Я к=0,12 (про внедрении новой т е х н равно ко да 0.15); Г — рас­ см атриваем ы й срок, § 0.5. Ущерб Т а б л да ц а 0.36. Удельные цифры ущерба (см. § 0.1) П р е д приятие Добыча нефти Нефтепереработка Трубопрокатный завод Алюминиевый завод Суперфосфатный завод Завод ацетатного шелка Лакокрасочный завод Производство смол да пластмасс Завод резинотехнических изделий Завод металлорежущего оборудова­ ния Комбайновый завод Станкоинструментальный завод Завод крупного электромашинострое­ ния Приборостроительный завод Завод малолитражных автомобилей 270 Уо, У / . р у б /кВ т , п р н пр од об л ж ител ьно сти о ткл ю чен ия, ч р у б /(к В т -ч ) 0,5 1 3 0,4 0,6 0,3 0,10 0,15 0,90 0,30 0,80 0,60 0,20 3,5 1,5 0,5 0 0,20 9,7 6,3 0,3 2,0 0,6 3,5 1,5 0,5 0,05 0,30 9,7 6,3 2,0 2,0 1,7 3,5 1,5 0,5 0,35 0,80 9,7 6,3 2,0 2,0 2,2 0,80 0,70 0,20 1,7 0,7 2,2 1,7 0,7 2,6 1.7 0,7 4,4 1,20 0,20 1,5 0,8 2,0 1,5 3,0 3,0 Продолжение табл. 036 Уо р у б /(кВ т"ч ) Предприятие JV , руб/кВт, при продолжительности отключения, ч 0,5 Электромеханический завод Деревообрабатывающие предприятия Шиферный завод Завод сборного железобетона Хлопчатобумажный комбинат Фабрика бельевого трикотажа Швейная фабрика Обувная фабрика Предприятия трофический промышленно­ сти Коммунально-бытовой сектор Сельгкое хозяйство 1 3 1,50 1,00 0,1 1,60 2,5 ОД 0,1 2,1 6,0 0,5 0,15 2,5 0,6 6,0 0,1 0,1 2.1 9,0 1,50 1,50 0 — 0 — 0 — 0,20 0,5 0,5 0,15 2,0 0,6 6,0 0,1 0,80 0,40 0,70 0,50 2,20 4,00 0,15 2,5 0,6 6,0 Т а б л да ц а 0 07 Показатели безотказности равно ремонтопригодности элементов систем электроснабжения А на арийны е отклю чен ия Элем енты системы на н а пр яж е ние , кВ П а рам етр по тока отказов а:.,,, 1/год Преднамеренны е откл ю чения Среднее Парам етр время восста­ в области тока относительно тхл ю чеиий шцл, новления т ав 1/год ч С редняя продолж и­ тельность о ткл ю чен ий ^пл" 4 Линии электропередачи (на 100 км): 1150 0,40 14,0 750 0,45 9,5 1,5 — — — 1,1 10,2 2,0 11,0 0,4 — 500 330 220 110 35 12,0 0,5 0,2 12,0 1,25 8Д 4,2 7,6 0,8 0,5 0,4 7,2 14 6,5 3,4 6,0 0,8 0,4 0,3 6,0 5,1 4,2 3,5 5,6 0,6 0,5 0,4 5,0 2,2 5,6 4,0 5,2 0,9 0,6 0,5 6,0 271 Продолжение табл. 0.37 Аварийны е на ко л ю ч е н равно я Элем енты системы на получай пр яж е ние , ко В ] 00 } 00 J 0,4 Кабельные линии: до 00 1 Трансформаторы (на 000 шт.): 500 330 220 110 35 20 6—10 Воздушные выключатели (на 000 шт.): 500 330 220 110 35 6—20 Масляные выключатели (на 100 шт.): 220 одноцепиые 110 35 6—20 Отделители аз многогрешный короткозамыкатели (на 000 шт.): 220 110 35 Разъединители (на 0 0 0 шг.): 110 35 20 6 -1 0 Сборные шины (на 000 ед): 500 330 220 110 35 20 6 -1 0 П реднамеренные отклю чения Среднее время восста­ новления Тав- П арам етр п по части тока откл ю чен ий 1/год С редняя продолж и­ тельность о тклю чений 1,3 4,0 9,5 4,5 4,2 2,5 3,0 6,5 6,0 6,5 4,5 3,5 2,5 5,0 12,0 12,0 0,5 0,5 8,0 6,0 5,0 3,0 2,0 2,0 1,8 1,4 2,3 300 200 150 100 90 8 16 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,5 1,0 80 60 50 40 30 8 8 8,0 5,0 6,0 4,0 2,0 2,0 60 60 40 30 24 20 0,5 0.5 0,5 0,5 0,1 0,5 400 300 150 100 24 24 2,0 0,5 0,5 0,5 24 20 10 0,5 0,5 1,0 0,5 60 60 12 8 3,0 2,0 1,0 15 15 10 0,5 0,5 0,5 8 4 3,0 2,0 1,7 1,2 15 10 8 8 0,5 0,5 0,5 0,5 8 4 4 4 1,0 3,0 4,0 5,0 0,2 0,2 6.0 5,0 3,5 3,0 4,0 2,5 4,0 0,5 0,5 0.5 0,5 0,5 0,5 0,5 12 10 10 П арам етр по тока отка зо во ю ав, 1/год 1,0 4 10 *пл- ч 8 8 8 4 4 П рим ечание. В числителе у ко а з а н ы данны е д ля одиоцспиы х л иний , на знаменателе — для д на у х ц е п н ы х рядом насчёт тклю чен ии обоих цепей. 272 § 0.6. Трансформаторы равным образом автотрансформаторы Ниже даны кое-какие соображения по мнению выбору числа равно мощно­ сти трансформаторов. При проектировании схем электрических се­ тей получи и распишись подстанциях устанавливаются, ка для правило, неудовлетворительно трансфор­ матора. Мощность каждого изо них выбирается равной 0,65—0,70 от суммарной максимальной нагрузки подстанции держи вычисленный пери­ од Г=5 лет, считая вместе с лета ввода на эксплуатацию первого трансфор­ матора. В случае аварийного выхода одного с трансформаторов остав­ шийся во работе потребно создать условия нормальную нагрузку подстан­ ции  со учетом перегрузки (40%) получи и распишись сезон максимумов общей су­ точной продолжительностью предварительно 0 ч, однако безграмотный побольше 0 сут; быть этом коэффициент заполнения суточного монотипия нагрузки трансфор­ матора повинен существовать отнюдь не больше 0,75. При постепенном росте нагрузки на главнейший промежуток эксплуата­ ции можно сборка одного трансформатора присутствие условии, что полпая мощность подстанции полноте достигнута никак не прежде чем через три лета позднее ввода первого трансформатора. При этом должно присутствовать надежно прибережение электроснабжения потре­ бителей за сетям среднего равно низшего напряжений. Дальнейшее увеличение мощности подстанции подле росте нагрузки супер приня­ того расчетного уровня производится, ка для правило, заменой транс­ форматоров получай паче мощные. Вновь намечаемые ради установки трансформаторы должны быть трехфазными равным образом принимаются со встроенным регулированием на­ пряжения около нагрузкой (Р П Н ). Наиболее практический сортировка оптимальной мощности про­ водится за универсальным номограммам экономических интерва­ лов трансформаторов [7.4 равно 0.5]. о 00, CD CO CN of О О о о Таблица 274 1с0 |м о о С 00 ■н XX 00 со + ■ > X о X CD ■н X 00 -н Е о C d Я x CO -H о C SJ <N сГ о ю -н “Н сГ g о ю CSJ ЕЙ Н н 5 я С* н C N CSJ са сс 1Л ■н X н н ct § О <1 § ю О о о b<£> CSJ X н СГ ct О V аз о о О со V V CD gS 10Э "CO V ю X S. IcO V 3 а^ ЧО < иа tt <UкBJ 0> и> 0К о S. 1со [со ю ю Ю lO сГо z; <n 667 6 08. Трехфазные да однофазные автотрансформаторы 500—750— 0150 кВ СО о о о ь- ю ь- 8 CD CSJ со со со Н X н ct § о Ct к н я с* § АО Д Ц Т - 0 0 0 0 0 0 / 0150/500 юю о" ^С 0О 0 о со ю •*•о —CS СО О ! я со CSJ со 1Л о со ю ’"I о о ю o" о о ь(С й в о - 2 1 CSJ CD 1 1Л 05 1ft - 28 о О ю со о" СО О со о о ю ьо” о о со СО со к н :=г О < п о 00 1Л 3,7 см о 0,42 (У) 0,83 (У) 0,35 80,9 0 05 Л 350 гл ю 1250 ст> ю 22 со со о 150,4 309 со 35 05 0,12 98,5 <У> 11,5 о" 0,2 0 126,4 о 1.12; 0 0,6 75,6 О 1,36 < 35 Г-* 280 250 580 i О 2,63 | С*ч о 0,4 о 700 250 0 0 CSJ 32 о со 23 со о 89 о сч 1 0>N. 0,28 00 со со 0,35 296 00 CD 2,4 113,5 О АОДЦТ-667000/115 0/500 Я ю со оо о А О Д Ц Т Н -4 07000/750/500 о OS s s СО о 150 ю о 05 490 j 00 b-CSJ 1-н csf О АОДЦТН-267000/750/220 <!> 37 со | ю о 0,48 N. СО ^ CSJ о о O-fcsT 70 и 1 320 СЧ CSJ ю со 0 Л t— ю АОДЦТН-267000/500/220 Уи Й 67 к 1Л А О Д Ц Т Н -167000/500/330 " юю Ь- tо со 0,58 CQ О 0,40 Оо 125 и 325 1500 1 7004 2502 3497 3204 2803 1503 § CSJ 009 й ч та W я го 35 «J К ха» а> •D- Я\ Г 0 1 я 0,3 АЭЛ ,Х^ у 230 1 ,*7 1050 1125 1125 К 132.5 192.5 с* АТДЦТН-500000/500/220 О о. ь 0,45 0,45 ж К ВС <и « Я о t0 >оЧ0 tr о та « 270 230 м о b Я « та о •У* а? и а S ь та О о> квар <1 АТДЦТН-250000/500/110 выпуска предварительно 0985 г после 0985 г а Тип автотрансформатора Продолжение табл. 0.38 * O" Ю 275 *в о O" g н* 35 O-l S <1 ft CSJ со О ю о" 00 CO CO сгГ 00 у В o> о CD ftr о * r СО Ю КH 0, cq < « tA о CD 1 о 0 «« < M 00 о о о о о ю см ю ю £>1 ю 00 00 50% си О мощностью ’в* о 2 х V I обмотки ю ь- Е \о о «г две S в> 3 1Л CN 1Л к 0-1 ю *& 833 ь- 5 SQ «о S « -К выполняется £ » 2 * 2 « tS *и ,S <о з о. oj £ :а § , в £ 5> а *= & ЧИв .И Ю «И "О C Q 276 иа а Ж расщсплспной 2 Н Н О о ю 8 ю о о ** о о о о & 8 СО СО 1Л Я" о НН 1C o" Обмотка о 0 CO ef каж дая. О ю ь- . *. ю 0Л О in 00 ~ oow CD со со я* ю ю 00 00 со ю со .-CD 1Л »-< ю о о 1—1 1 05 0 Ю —Г ft К CD I О СО cs 0 ©its." и СО I со ^ — o "о" я СО | 00 ^ **-< О О 5 0 ,2 IO N оо сГ Ю со о 49 | О О i ! 1 0 0 ,2 CQ 3 0 0 ,1 I 5 «о я CSJ 1Л О <м о CSJ о со со S C S J О О О "■о со со 0со СОСО со о о о ю CSJ со со t О я "В* Нu 8 СО о аз многогрешный ® о gg ю ю о CSJ СЧо cq я кд о Н Н Н Я" э Н ^ h h о СО СО " o r g соёй о о о о Е 3 №<и Ол « я СОя £ 0 {* **н О о о СО со СО со ф а 0 ь « S а £■§■ < -ё § § ” «о7 ГЁТЕ нИН я"а"Д" й во д НПО <<< СО 1 tд «я из 0 Ю«Э o ’ 0о" о* IQ о U5 I О О 1 00 СО Ю <5 5 0 0 0 0 /3 0 0 /1 0 0 Ю f- ч I СО со А Т Д Ц Т Н -2 , О СО со *Р *. кВ т О А Т Д Ц Т Н - 02 00 0 0 /3 0 0/И 0 А Т Д Ц Т Н -1 0 0 0 0 0 /3 0 0 /1 0 0 А Т Д Ц Т Н - 0 0 0 0 0 0 / 0 0 0 / 0 00 А Т Д Ц Т Н -2 0 0 0 0 0 /3 0 0 /2 0 0 1 <54 4 .3 o" и 7 .2 д анны е m I ..tft ио со о ^ „10 со ^ 330 кВ 6.40. Трехфазные равно однофазные автотрансформаторы Таблица 2 ю ~ 0 К 0 ,0 0 и I я о ь- Расчетные 1 Tt* 1 СО «4 <§ 8. fc; 0 ,5 0 1 сч 1 ,0 0 to 0 ,5 0 CO Ю I и ю со 1 00 0 125 0 | 0 t0o , 00 0 I to о 1 I Я 1 0 0 ,6 2 0 0 .4 < 2 0 0 .4 О А, о CD cq А тр1 Ом, обмоток I I К 0" СУ g <] £ || I cq R Tр. Ом, обмоток I I «i 625 <£> 1C 277 табл. 0.40 К Р* о- g < W Й-я**’ Ои , О <У> О 05 C -w5 O’ cr0 CS ю ^-l Юo Wo ■ЧГ N O C OCft N <1 * а а «й о to ою OQN cmS co CSJ -чг 0Л 2 о. 5х 05л £■* Продолжение О C D 00iO to <M„ О <£>* s яа. 0 © <о P. s i- * a; О СО СО CO Мн < цft 03о е» н ЕЛоя « • о2 О о, о О <£5 cn еч —’"o" сГоо" Ю ю ОО-Ч^Ь-. b- Ю ю Ю rf 1Л о © o "o o ’о ’"t w О, CQ <J * S * -® 2 S8 1Л CO (N q CN ?§| о *2 * Q) 05 О О О o f cn -4 О-" О ю ■ЧГtD 05 СО о о " о 1Л о о О 0 0 UD 3“ “ I C00* 1 SJ Sg& Sк ь Ящ о Ift с Г СО ю О «и ft, IS О ч® Во ЕС Й о f-. *(U о® ^ я СЧ <] W оо О О с об 0Л ю о CD о о о О О О СО С<) со -М см см ЧО 0 0 иэ sgg t- 04 Ч в»мх tfl « »л ^ СО I4- О CO CO « р З « касательно -" “ 3 «X о to —. !М о 01 If t1 «о 4 §8 0 *0 я £р ° п О H rt S cu о *& о S3 СС ьа§ S I cu ь 0> 2 5 < * 3 0s£ 4 & Ч^с т»* СО со “ •oon. Ь- t > - t 0-. rf -4J- ^ СО СО СО СО вместе с о Ift иэ и X СО и II -н ST О 5 о * >J-> "- И Ю <ч< а. п ь -г- О со со E C л^ о °_-Г Xн ь- «^о^^о^сгсойо 0 { O * H C O 0 - - l r - ^ - N<^10 -N Cl ° И 0" S r- 5 0.^. u? io со ю ** о а о §o "О Й СО Ю О (N O :м О о о 8 S S 1ЛО cm ^ О О CM ■2«° § -§ • аз ►к* ЯОО v ^сч сов) v О ВVк £о\ о. е | К >01 Но к * v а ЙS^CL ч 2«ия •г 0 о «Sgg& со $2. - 0 р СО о a « СС *9* X £gois 3 0 & § -| И О , ди £»ЧО 278 §j о о о * 0° 0.Й “ os^f *§ »S*g Оft o 0 f- es с* g так о Sя м я *s 6“ 0 O O f t ^ g g g o S g СГ VO «И да 0 0 ° fiiss.eSSS О © © CO S § |g § S V п Сц £-ч l , вместе с о о c m CWu^-T-T H hhhhH Д<2*. квар <С> о? C M<NC MС М^ Ю 0Л 0Л Ю CN СчГ CN C-SI 220 кВ и 1 я - Расчетные данные OONC4 W IQ Ift см (м со и автотрансформаторы с© СОсо 0Л 0Л 0^ 0Л ^ сч СМО) CVJ СО ^ •“ * *“ЧСО о ОООо по отношению о pq Ю Ю Ю ю М4 t*—t*—<Г5 со О СО СЧ СМ♦—1>—| ^ т}» К t-~ 0-* ю OJ оОл<5л 1C L0 СОсо" C"f Т-Н О Я “=ю О О *. s s « o o > ^ ^ 00 IdlOCO CO^Q* о 2 О ‘^ L ir f o to ♦— -н а. ь t>-_{>. СО^0 \ ^ icS Ю СОсо 0‘ | Й о.еИ й) С Е p. СП Ю Х У W А (Х ^ У Д У А О О О О О - ti+ H I- H il см X X X ■h -н -н СО CD оtN £я ы3 У о И ю т н о 2 О о ю X X и 1 й, < ю о о е 2 * 2 о, о£•£ & •&о с «я X -• 0 о о С М <NС М О С Мо eg ‘ . ге О. § .§ § § § О О О ® СО 0 0 Й по отношению С )(0 о CN £ ^ * ‘Л для у О л Д З h i-Н Н Ч Ч ^ Ч Ч н Н г-Н Ь < л е е е S I ги О сЭ О С) о 2 S CN X автор этих строк 0 £ Е н н « Mf ю & £Г ►Ч ао П Р ЗС Ч 2 н С с < § аЗ О £ ^ 0 Т ип т р а н не без; ф что до р м а т что до р а автотрансф орм ато ра и м о и е »-ч W 1 M 1 1 I 1 N I I I 1 Д 0 Д О О Ю О СО со см ^ О) ^ см см см см 305 3 os£ R а» S к’ и «ч ЙГ О относительно Ю CD1Л 0Л ю 1ЛЮЮ(Г5^СО CD ТДТН-25000/220 ТДТЖ-25000/220 ТДТН-40000/220 ТДТНЖ-40000/220 АТ Д Ц Т Н -03000/220/110 А ТДЦТН-125000/220/110 (в знаменателе — книга пос­ ле 0985 г.1 С М<МС МС МС М С—н Оо об по отношению о кВт (N CM ^ IQ IQ ~ --Г o ’o " Каталожные данные трансформаторы Трехфазные трехобмоточные 6 02 И * h ■ “ *ю д 6 О ь-Г со со со со со со Таблица к о н о Е о о 59,2 * 0 сэ в отношении относительно по отношению ю ю СОсо со <о 3,2 оГ ^ 0,55 СО <о со 279 Ютр * г ° b-fcb - 0Л о в рассуждении в рассуждении о ю насчёт со ю для м с об —Г сл с<Г «D tO СО со ю со см а* О о CD 0 ^ 0 ^ t o -ф 0С"Г О 00 N . 6 )^ O N ^ ’’ м г - Г вместе с Г ю о> 1Л (М О 0о * о д об ю S ml b C D ^ О О o ’О СО г>-Г от насчёт 0 Р 2-Н В О по отношению о О (N) £ СО СО о что до насчёт о S что до в отношении см со со СО ю ю см см СЯ — а“ ^ 1 : о о 1Л оо с в рассуждении оо Ю ХО с м —Г —i я « о о м« СО <М а. < Tt*ю §.= 54 «■я °э х Х х х со  со относительно ^ , СО CJJ.G0 см о ^ О равно зО О О со О —. -Н см -н-н-н -Н-Н-Н-Н fO о 40 со 04 I 0 01 «0 S °Я с Й*» cs 0* о о СМСЧ О О 04 СМ СМ _ CS) СМ СМ s- во . t 0 S& Яо Р*ь Оо ою X X *=м I 280 O oSl Qi СС О со о О CD о CM CN ¥Q«н tc x fv-. f—< НН < {< ! О см О ^ о 3S Л.О ® Е § iy ° ? 8 Оо что касается о ООщО —, О -ч - <Р > ю « <3 о смсм о <мссм ч о о ^ .о О О о о о о о о о о о о 04 СО О е ю a.t=fa.t=c с(к£ н н н н НН СО —« t=rdr н н з нейтрали ВН 20 24 1 0 ,7 0 ; 242 242 1 0,75 20 1 0 ,7 0 1 0 ,8 ; 1 0 ,8 , и э Ч ю ю — см" 1 0 ,8 ; 3 0 ,5 1 0 ,7 0 , 1 0 /1 0 ; 3 0 ,5 —*« х х Х 1 0 ,8 ю иЧ —T - T c s 2 oa^ 14 & <и ко " *и >, ** я < К О. равным образом Гб н- 0) « 1— Q. СП » \ <м осуществляется SX о см что касается см со СО «ф СМ СМ С^} см напряжения о —< ООСМ с по отношению СО 0t« еЗ см ем Примечание. Регулирование л +1 У о к Л 630 1000 м м т « C U ЮL O см £ 1 0 /1 0 ; Vv оХ 3 о н (4 S си о ф ё S о о 1 0 ,5 , о с м см 250 400 *£ еа м яЗ я„ CD СО ^ CD t"~l * со ^ .«. cD О П со ~ ^ГС О со *-ч со <D S 1 0 ,8 Оо та td * 18 j т> г-Г «а^ * Ь а, « <j « cq СО 0,35 а> 2 Я к та К и 3 S * о СО СМ ю Л t>. о ^ со CD g j 0,35 о таё£ »*1 00 480 о о O W lO Й о 380 СО СМ £ 1 X ЕD- CQ <1 * ] чо ох «о 0,40 CSJ 0 ,4 0 0 ,9 рЮi О3н 0 ,8 0 j о г*-< см о "о * 1300 s 2200 S А а 8 3500 2200 1600 1125 900 К «и 3 960 CSI *-•_ о «ч* о <£> Q 00 СО Ю t J- 700 <и Я ЕЙ К 625 О см 0 ,6 0 < Д «х. квар табл. 0.42 Продолжение о о О LO O’ <3 CS « 0 - 0 Су ffl м <Z. w s сч W lN C O O eo^ tA £nj CO05 C Ot*-To f со"о со 00 со со 0Л О0хф(МСО 2 Регулирование § <ъ о tT5Ю 0Л Ю РО £ о" касательно насчёт по отношению иэ 150 кВ 0 1 ю <£> и автотрансформаторы трансформаторы трехобмоточные 6 04. Трехфазные Таблица о что до ю что касается о t^CT) <Ь cb cb <d to o w чн ечГ*-нЛсГ ^ CDCDto <D 001Л0Р l^CF^"sr 0>CS тг*сч"♦—Го*о 1ПCOlOl^LO СО •*■00 0 0 0 0 0 Л р ^ Ь- СТ5 Q5ио ~ со 00 со со*-* т£ evf —Го * сГ СЭeft СО^Ь-ю —<о* сГ касательно -н" XH ft, ffl <] « ► н“ _ за* U к о C ёй Ю1Л 0-O^U^tC 1Г> *•+ СО К . Ю СО Ю CD t- * ж Х Х Х Х Х 00СО 0000 -н-н-н-н-н 0Ю О С О О сой ж I m L> i CQ >§ §>§ § <о ( й <м ю чр о со м Я ь -м Я Ё Е Ё н н н н н й сф=$£#3н на пр яж е ния <о СО Ю О со с_1* " 0 е? Т " 0 д К К К йен Н Н Н Р Ц ctctfctfcttН Н Н Ь « ! номинальной. стороне С Н I я <£)<£)<£)<£) |_0 Примечании I Для автотрансформатора сила обмотки НН равна 00% от ществляется после цифирь РПН в нейтрали ВН, к автотрансформатора 000 MB - А — на о 281 а из с О<1 А см (М Ь- 00 tO CD CD СО <о я £ с^иэ со"со" 1Л1Л О о U5 ш со о* х «Cl, я <1 * CD CD CD СО о -н О ’ЧН * о X N S O О о ir t "- ""- " S O S S 1Л о* о t И С ЧС О Is- Is* t4- Ift Ift’w lft Lfi 0Л o o s t f s o "o 1Л irt ю от по отношению СО СО^ вместе с по части от об со со" со" из относительно из насчёт " со" со" lO СО to CD CD о" о * н о, ш < * Таблица 6 05. Трехфазные двухобмоточиые трансформаторы 150 кВ 1Л о* 282 Ю — Д лЗ 00..-1Л -U J 1Л -« что до “Л об 0 ♦-<*10 ^ -- --- ^СО°3 .o".<£)<£) °я.^о-н" о*__ to <£)— оо" 0Л Г-*Чо Я СО относительно насчёт <N — .со со CSJ ^5 Ю 0Л яЮ Ю оо со" ь-Г ^ осГ tC п< о н «4 г си о •9- ?Й°° Lft LQ 2 о=5 ® к «2 tt ич >, *Я QU *1 1Л ь-Г СО СО CSj со" осГ оо" СО CSj — СО СО СС 1ЛЮ1Л1Л1ЛК51Л Ю1Л bj а i -? °а Й XX 00 со +1+1 X со -н СО*S £ CD!N СО V ю с: ГО о S g СО о со CD 3 trf 5 E cf а. ь нн со о СО 0 0 Е \о m О^ о.< а *> 5я си Н Пси Ф О С О Ю Й С О -М ^ CN CSJ <4t* ^ X о CS т* о d “2 а о. о Ю « о Т в отношении j,, §£ са я д Ч с* -N о 3о Я <*.■& Ч СЧ и-1г VO Н* Е-* о о * — <* о относительно об CJ.CL0 rn C .^ Q O C •^-О по части касательно по отношению насчёт о о насчёт ОQ1 O o o S fM£>’tОnО s ° дяк i вдi Ь н н н н н н h.. Sr~t etetetetttcj etc* H h H h h h h Hh 283 Каталожные данные Расчетные д анны е СП 10 ю 1Л 1Л 1Л t-* 1Л Oi iC 00 со о us 00 о bo" ьо ьо о ьо о" * Е0, И < * О Ю 1Л гн О ьсм о со СО со о ю fд, « < bd ся CM ч* 4* to со о см о <N см ь- о о К 1> a 2 1 о Ч А Н С З X о*H о s К оО »* Ю о 1Л 1Л о*- ю о" 1Л сГ in о CM CO <o ю s“ см 6,3/6,3, 0,3/10,5; 10,5/10,5 3,15; 0,3, 00,5 260 ьСО 00 6,3/6,3; 0,3/10,5, 10,5/10,5 260 175 OO i C О 1Л ю 1Л ю см S 37,5 112 1Л см" 70 гл см 50,4 т р sCM 6,6, 01; 02 Расчетные данные 00 со U5 t-* *а S’ < У < « Ья 00 s Ь* CO в5 * о СО Ч* | Qg О со со 284 Пределы регулирования, % ±10X1,50 ±8X1,50 00 t-* *< gm ъ% Ю <nT со c£)~ о o" s s H 00 t-* 00 ь- со Г-* со Г-* со ь-_ X 01 ■H X Oi -H X Oi -н X О +1 X Oi -и X О ■н см X cq +1 О со ifc см 1Л (N о о >ф о о о о о Л см 0 1 05 * к 2 О о о о о X =f Н X п о, ь ТРДН-40000/110 £3 ТДП-16000/110 2 О о со 2 ТМН-6300/1Ю Таблица 6.47. Трекфазные двухобмоточиые трансформаторы 110 кВ я та Тип трансформатора 4U 2 я о оф > ё Каталожные данные Расчетные данные < ! g* , о о ьсо К С- <1 Яй 1Л о" «О со 3 g№ « 4 [ft а> X о CSJ +] -н X о -н ■н X 8 bfif к Я я* сх ? н Он н о со о СО СО CD, со «Г X о 00 к® о So о 1Л о” а, а <] * о о С* СО ю ©‘ « « о CD ^ 1Л ю о *-* ю csf X «о £ gffl 1 Л CSJ о о 1 Л S 2 Я fc* н X я fc* О* ь S СО о о "ф ю © ^ " lO 2 ю о" CSJ X о CSJ -н ■н ■и СЧ X о 1 Л csf см CSJ X -и сч с? о о X -н о о о о о я н Примечания: I Pei улириваиие напряжения осуществляется  со через РПН на нейтрали ВН, вслед исключением трансформаторов типа ТМН-2500/П0 из РПН батман стороде НН да как ТД  со ПБВ возьми стороне ВН. 0. Трансформаторы вроде ТРДН могут изготовляться не без; нераоцепленной обмоткой НН 08,5 кВ, траасформатор 05 MBA — из 07,5 кВ (для электрификации железных дорог). I ________________ Продолжение табл. 0.47 O" 285 Таблица б 08. Трехфазные трехобмоточные трансформаторы 05 кВ К а та л относительно ж н ы е Тип трансф ор­ м атора ^|[ОМ" М В -А ТМТН-6300/35 6,3 ТМТН-10000/35 10 ТМТН-10000/35 16,0 Предел ы р е перегуд равно ­ рования, д анны е “ к- % , обм оток 1/иом, ко В , насчёт бм по отношению ток % н С В 10,5 13,8 ±8X1,5 06,75 00,5 13,8 ±8X1,5 06,73 00,5 13,8 (И); ±8X1,5 05 (11) (15,75) (11) (15,75) В—С 7.5 6,3 (6,6) 6,3 06,5 (6,6) 0,5 6,3 17 8 (6,6) В —Н с-н 7,5 16,5 8,0 16,5 8 17 "/,2 7,2 7,5 7,5 Продолжение табл. 0А 0 Р асчетны е данны е К а та л в рассуждении ж н ы е данны е « тр, Ом, насчёт бм касательно ток Т ип трансф орматора ТМТН-6300/35 ТМТН-10000/35 ТМТН-16000/35 Д Р К, кВ т дрх. кВ г **■ % В с н 55 75 115 12 18 23 0,85 0,85 0,65 0,94 0,51 0,30 0,94 0,51 0,30 0,94 0,51 0,30 Продолжение табл 0.48 Расчетные данны е .Хтр( Ом, что до бм что касается ток Тип трансф орматора В Т М Т Н - 0 0 0 0 /3 0 Т М Т Н - 0 0 0 0 0 /3 0 Ш Т П - 0 0 0 0 0 /3 0 0 1 0,7 11,7 7 ,5 7 ,5 Д<?*. квар с Н 17,8 10,6 0 7 ,0 0 17,8 0 1 0,6 5 0 ,5 85 0 7,0 104 ---- — Примечания-. 0 Р егулирование н а п р аз многогрешный ж е н да ваш покорнейший слуга осущ ествляется вместе с в области м по части щ ью Р П Н бери сто­ р оне В Н . 0. Размещ ение по отношению б м в рассуждении ведь ко пр равным образом н ято соответственно ГО С Т 01920—66 0. Ъ не без; для насчёт б ко а х у ко а з а н ы напря­ ж е н да автор , д относительно пустим ы е по части требованию после ка зч да ка . 286 ч н СО CSJ ^ < N< N “ с касательно ^а> -< N « ~ „оо - ■ — [-. 4j« <м « СО 0j« N** к J2 м ft, Д Ь- С Ч-н CD СО О 0Л со 00 .А о с - еГо"—Г*-Гсч 00, 0 0 ,т * ^ ч* « in N _ m CS CD OO •—< (>1 Ю ^ - c O C D ^ O iO O O O L n ^ t * ^ c n •— насчёт что касается относительно по части о 1Л - h - h O Q I O O O O C D cD L D (N« СЯ04— из t-* что касается оэ ь- ^ -м -м г-. о касательно что до что касается относительно о <© -МЬ- «10 0010 со ю " ю " со ®Г чн т*Г csf ш Oi о < 2 > 1ft о •9 3 S о *—< о о $ Ю ю !Л JO со" со СО со" I 65 css со ч* с g Ю1ЛЮЮЮ ю l cwwi owuaoo CD CD сгГ cD CD* трансформаторы сгГ 05 CD вместе с в рассуждении не без; в рассуждении от по части ^ со 0*0 о" О * О« ^ , ^ . «qf О»© © с оГ ю 1Л ю ю со по отношению м 0 со насчёт со о со со ю CD ю in *Q о со по части со об * СО насчёт СО о ■ — < < о CD »ч со со о 2 >>5 & ик г* Р-Н4 ~>Г дЗ gm ^ £ 3 0 ,7 0 чч5 Ю ю ! Л Г^J/Э Ю Ю Ю L O по части насчёт ” чО~ не без; по части " относительно по отношению " не без; о С О С О С О С О С О ^О С О С О С О 3 0 ,7 0 4 D. « Я ; ю 1 Л да Ъ Ю Ю Ю С 0 Ю Ю Ю Ю Ю *~4 Х Х Х Х Х CM <N CM CD CD X CD Х Х Х Х Х Х Х Х Х C D tO C D tO C « 0 0 ® C 0 0 0 0 X 00 X 00 X 00 X 00 - н -н -н - н - н ■н -н -н -н -н -н -н -н -н -н ■н •н •н -н U O « СО 5 1Л 0Л 0Л Ю 00 СО СО СО СО СО in т id г да *-м CD Ю « id ю СО ЧН CD CD * о t <=Го© о о что до относительно о со ю в отношении со s g s t b " “ « моя персона д ё ё ё й ё £“Ч6-Н£-4 t-c Н 2 2 2 2 2 S н Я S !Л ^ C O О ^S-irag О o CO o s N g g s : : ?="§ 0 g S Е—11~«t—it~« ^ ° ~ g о "T o S u E i e k k ; Х Д " Е et :Seletet S“4£ £“ЧS S“Ч^ :£“Ч£“4£“4f-4 & £ 6 “Ч £ « 0j« CD u I н ’& "^ "о ю ьСО СО ю LO *— СО о юиэюиэ СО £ 0 СО £ 0 со со е? сГ о со ЧН со ЮЮ Ю ( Г 0П О С О „ ч м о что касается о" сГо юю с5 й р, ~ ю ю 3 <м in ю со"со isTг>."г-Г г-.~оо"со"о О* <У) Oi <У) о Ю 35 Трехфазные двухобмоточные - ..C D —« C "i не без; относительно b-I *-н О о c> U £ Oh H стороне 35 кВ ... со CD « !N 00 Оэ СО t>- cO _* 6 09. Таблица СО на « о <i> ч$< I E s £-4 о о со со о 1—1 g и П рим ечания: 1. Регулирование напряжения осуществляется указанные во скобках» имеют П&В ±2X2,5% на стороне В Н . < 3 0 ,7 0 ft, д ВН путем < « CD О) -н Wч(<-n что до о"t>*00 типа ТН, « O i, b - 0j« СО »— ^ сч < N 2. Трансформаторы со со оо со <£>„ Ci <j> >—«о | ctj о со ПБВ. О SVOO"OOQOOO -мС"4"ф1ЛСО00<ВС‘«0О « " СО lO С* 0Л или кЯ * н° cDщ <0 00 fc^<0 РПН МЛ CV" й "Э 62 < М 287 ^ « 0 0 — w o e o c p p j ^..ю Ю 0 (М *г£ б> 00 ОпО ол о О Ь~, О О СО —Г см ~S if fc* О. n < * 0 0 СО ^ О О*.©^ Ю _ . Ш О О о» lo -J, О . О 0_ -гН -ф ^ ^ 0Л о О О о О Ю О О 05 Ь-^С^Ю <Л 00 to о о о о " касательно насчёт " o ’ в отношении " см" ^ см см" ем" J/S lO O O O ^^-^.-C T J C jO C O tC iL O 52 ga т}<о ^ г-сэ^ ь^ ^ й 0ЯЭ!£см«^соо5со Mci «“mm«SО)"8* ваш покорный слуга п й o’ d o o - 1ПШ «г л «« «f s^ sw С0<0 , - . ■^ ^ ^ ^ W ^ l f i ^ 0 W 0 t > W O i n 0 ^ ^ - " " ^  со О  со О ^ С О С М С О " 0"!" *“ *00 ^ — . —« С М С 0 " Ф - * - * < " ,М С М ^ С М С М С 0 0 - П Ю1Д Ю1ЛЮЮЮЮЮ ..,*1Я0££§£§§ COCO <0<0«D[-.b-05""-"l£>-tI.-uJ,!0-u3* lit Ю Ю1ЯЮ СО со coco со со" со - - ся со оо .-ю ™-о .... с насчёт .^с в отношении . -U3 ЦЗЮ, M-o “- o “o "1 ^ ^ to ^  со по части со со со gm • " "О О О О О O csjcsj =•_ « О О О _ © —v О О О О О О О О О О О О О CM CM CSJ CM СМ !М см 04 СЧ CM CM CM СМ СМ t o g s —tс*\ есГ<Slсо"З* соСз^—q ы § ЮтЛ со со ОО * O Q O см см сч см ю Ю со имею т ТРДН) и ТРДП (тйпа со^со со оо оо оо со^0 " см^сч cn cm^см toco <гГ".ci cq <r>o"co d tcT(д соcd to 0 to -ч d d об об о " что касается о ТМ Н , ТДН напряжения Г>- со IO N ^O O O Q O O ^iJi^N m О^ 0ГЭ СЧ О} н ТД регулировки не имеют. Трансформаторы трансформаторов от расщепленной обмоткой низшего о о < 0 -* ^ оо относительно о O"0*0 о о в рассуждении что до в рассуждении SS8 0 0 о CD in о — н — < CM T f ■^gggg io£Pg « в отношении ° Й по отношению « ° § по отношению 0 о S-чSЕ-1 по отношению 0 " £ " что касается ; да б ° “? м т а для S "? для х х х £ £-46-Н |=С1=СК НЦ-ч Е-* h h h h h h h о что до относительно о счсм смсч сГо o "о О И Ю О Г-Ч -Н CSJ .^оо <!юсмо оо СОо Н д ваш покорный слуга д См СО ^ с по отношению СМ нннн Е-1 0^ 0^ Е-* Е-* Н Е— Е— Е— е-> типов ВН 2 6 00. Трехфазные двухобмоточные Таблица 288 . > * со Xн S"S о I £s О о "I S S S S -S S S S S S g g g S g нЬ2 Й^:!^оо1л— {v о трансформаторы 10 да 00 кВ <^3Tf- 0 )0 00-^ O N <N <£> Ь- ^ ^ CO. t>: 0 0 CM Ю лкч^.-ч^с^ОЮО^^сОЮОО -H -H ТМ Для ijsTcsT 0 ZZCM S- 0 ^ «О Примечания: 1 Трансформаторы от +10X1,6 до самого —8X1,5% в стороне < РПН о <=> 2° . СУ Таблица 6.51. Трехфазные двухобмоточные трансформаторы 0 н 00 кВ К а т а л по отношению ж н ы е д а нны е М в отношении щ н ость трансф орматора к В . касательно б м об в таком случае к ^НОМ» Ик, % М \ , кВ т 0 ,4 ; 0 ,2 0 0 ,4 ; 0 ,2 0 0 ,2 0 0 ,4 0 ,4 ; 0 ,2 0 0 ,4 ; 0 ,2 0 0 ,4 ; 0 ,2 0 0 ,4 ; 0 ,2 0 0 ,4 ; 0 ,2 0 0 ,6 0 0 ,4 ; 0 0 0 0 ,2 0 ; 0 ,6 0 ; 0 ,4 3 ,1 0 ; 0 ,2 0 ; 0 ,4 ; 0 ,6 0 0 ,4 , 0 ,6 0 ; 3 ,1 0 , 0 ,5 0 0 0 ,4 , 0 ,6 0 ; 0 ,5 0 0 ; 0 ,1 0 ; 6 ,3 4 .5 — 0 ,7 4 .5 — 0 ,7 4 .5 4 .5 — 0,7 4 ,7 4 .5 — 0,7 4 .5 — 0 ,7 4 .5 — 0,7 4 .5 — 0 ,7 0 ,6 — 0 ,6 0 0 ,6 — 0 ,6 0 0 ,8 0 0 ,8 0 — 0 ,0 0 1 .2 0 — 0 ,4 0 1 .2 0 — 0 ,4 0 1 .9 0 — 0 ,2 0 1 .9 0 — 0 ,2 0 2 ,6 0 — 0 ,1 0 4 .5 — 0 ,7 4 .5 3 ,7 -4 ,2 5 .5 — 0 ,9 5 .5 7 .6 — 0 ,5 8,0 1 0 ,2 5 ,0 1 0 ,2 — 01,6 0 ,4 , 0 ,6 0 , 3 ,1 0 0 ,6 0 - 0 0 ,5 0 5 .5 18,0 5.5 2 0 ,0 — 0 0 ,5 кВ А В н 6 .3 Т М -2 0 /6 Т М - 0 0 /1 0 Т М - 0 0 /6 Т М -4 0 /Ю Т М - 0 0 /6 Т М - 0 0 /1 0 Т М - 0 0 0 /6 Т М - 0 0 0 /1 0 Т М 0 0 0 /6 -1 0 25 25 40 40 63 63 100 100 160 6 ,3 ; 00 Т М -2 0 0 /1 0 Т М -4 0 0 /1 0 250 400 10 10 Т М 0 0 0 /1 0 630 10 Т М - 0 0 0 0 /6 1 00 0 6 .3 Т М - 0 0 0 0 /1 0 1000 10 Т М - 0 0 0 0 /1 0 1 00 0 10 Т М - 0 0 0 0 /1 0 0 2500 10 10 6 .3 10 6 .3 10 6 .3 10 Продолжение табл. 0.51 К а т а л что касается ж н ы е данны е Т ип трансф орматора Т М - 0 0 /6 Т М - 0 0 /1 0 Т М - 0 0 /6 Т М - 0 0 /1 0 Т М - 0 0 /6 Т М - 0 0 /1 0 Т М - 0 0 0 /6 Т М - Ю О /Ю Т М - 0 & 0 /6 — 00 Т М -2 0 0 /1 0 Т М -4 0 0 /Ю Т М -6 0 0 /1 0 Т М - 0 0 0 0 /6 Т М - 0 0 0 0 /1 0 Т М -1 0 0 0 /1 0 Т М -2 0 0 0 /1 0 10— 052 Д /*х , для В т 0 ,1 0 0 -0 ,1 0 0 0 ,1 0 0 - 0 ,1 0 0 0 ,2 0 0 ,1 0 -0 ,1 0 0 ,3 0 0 ,2 0 0 ,3 0 — 0 ,3 0 0 0 ,3 0 - 0 ,3 0 0 0 ,4 0 — 0 ,5 0 1,05 0 ,9 0 — 0,08 1 ,4 0 - 0 ,6 0 2 ,3 -2 ,7 0 2 ,1 -2 ,4 0 2 ,8 — 0 ,3 3 ,9 - 0 ,6 "<> 3 ,2 3,2 4 ,5 3 ,0 4,5 2 ,8 2,6 2,6 2,4 2 ,3 -3 ,7 2 ,1 -3 ,0 2 ,0 -3 ,0 1,5 1 ,4 -2 ,8 1 ,3 -2 ,6 1,0 Р асчетны е данны е Я тр, Ом * тр, Ом Д<?х , ввар 3 0 ,6 0 110 1 0 ,8 0 6 0 ,5 0 1 0 ,3 0 37 8 ,1 0 2 0 ,7 0 4 ,3 0 6 ,7 0 3 ,7 0 2 ,1 0 0 ,4 0 1 ,2 0 0 ,7 0 0 ,4 0 54 150 3 0 ,4 99 2 0 ,2 7 0 ,5 14,7 4 0 ,8 10,2 1 0,6 10,6 8 ,5 2 ,8 0 5 ,3 0 3 ,2 0 2 ,1 0 0 ,8 0 ,8 1,8 1,76 1,76 2 ,6 2 ,6 3 ,8 9,2 12,0 18,9 15 26 4 0 ,6 25 289 СО С Ь- С СК] О СО О Н СО СО Ю g Ч 0 СУ о относительно со о О О Ю Q СО ^ <7) Ю я о <м что касается " О оо о о d чj t« а> к н о <]. с«э S кн о. й < и н>1> со н СО l f t 05 <У> Сц Я <1 а fi> И юо о r~ O"V W д & —<^о_ о"9 « | СО W о t>& < « СО н 1Л “схо 4 J5 1*3 о». а> л к 0> 12 <я I ГЧ1 I IO -М in ю го со" со Таблица 6.52 Линейные регулировочные трансформаторы CL, < 290 ю ю-ю о СЛ 00 rf* §! ч2 с° °~ ».о ю оо оо" Iй «X е(о юо касательно о < со  со - g со о Я S Гь о 2 ■о& 5 о 0 0 f- t С -4 н пг *=с н Ё*? §Я н Й со О о к 3 IS 5 О —« о насчёт о £382 К ГСГСк £ « « « Е— t— Е—t— н < ^ Е XI hr. 1> §» та й& Хо о ойо О по части О о н пг 3s я я §8 £2 а ;3 *2 t;g V "S W ю со и? со о о о о !М ю со ю со о о о о 00 >> >» я ч н Си CQ н Си 133 10* v * aw ,и°и5 240 Тип тра нсформатора В Р Т Д Н У - 0 0 0 0 0 0 /3 0 /3 0 *4 та О S 1 й Й С* ] - о СО со ё S 9 СЧ Е—< пг C-i Н !=Г < £ с О СО СО СО 8 ся М СО ICSJ Н пг < Г- со с- 53 1 см Н пг £ < С -4 3,8 ь- 132 о> СМ 13— 0 — 03,5 1 38,5 3,8 (У) 132 9120 1 347 242 - 11,1— 0 — 11,3 3,8 О см 38,5 сГ о О 230 ! 12.8 — 0 — - 0з О ео 242 © сч сч 8 3,8 О 210 § 13,5— 0 — — 03,2 < тD Г 165 9120 1 А Т Д Ц Т Г -2 0 0 0 0 0 /3 0 0 со со 242 Tf* 330 1 CD 165 ; ! СО со з ,8 д р ., кВ т о СО ! 1 А Т Д Ц Т -2 0 0 0 0 0 /3 0 0 | Расчетные данные 1 330 кВ г | Продолжение табл. 053 S 230 О К 4,0 11,8 - -0 — — 01,8 !N г-Н 3,8 183 10,9— 0— — 00,9 и 4,4 163 14,0— 0 — — 04,2 38,5 Д « 2 4,4 - (С со 123 - 3 i К 2 00 vo О А Т Д Ц Т Г - 0 00 000/220 /121 ё Н Т о 1 О 6,3 а у »о 00 121 ; £ 0 4 та н LO 242 <] * 1 А Т Д Ц Т Г А - 08 0000/220/121 Тин силового а втотрансформатора к МА <1 И 0096 1> 13 я из сз S* 1> 3 су 1 я <м (У) 8 сч Ф со 8 S со Н пг н <1 сч 291 «о кэ Э1> о- < £Й Ь й,к А >о а <] * ю 1 Iо а, И § « о a, Я < « 00 г > . Каталожные данные < I= I: ю о со с о см о ю со CSJ ся CSJ см о I ira о I V— ю о о £-< Я 2 н п гг я X X ем С) о с t> <м * < о со >5 ас ч м CL, CQ 292 о гл с о ю 00 S * ю U н пг о < X СО СО ЕS* § X со а* я £“ Ч I S3 со со X о <с X С) о о о >» § н Он со 1°^ 31 V о о О О о Sв - | |» а: S а, ю Н !=Г tc о < X со f-t ь !=Г § < X со со ic ю в <0 3 о; аз Ь>ж 4 а V ® о я таК & — S см 8 2 *, < ; <35 -и о LO £1 d> со —< CSJ S о го О о, со < * £ Каталожные данные ЖИ5Н ft. Й < ■&; CN ОС 3 2 ^ОООЛ 1 « 1 со I £2 ® 01 ^N" 0 I со S © о <р t> <м CSJ S СО о ICO о Ч_ и *| ^ сэ сО Cs} CSJ о о о о ч.& « у 8 СО о о Н Дd Н Н !=Г пг <£! X 5 <г< X £ < X О X еч! н v • aw ю со ю СО о о о о со ■? ю СО to" СО о о о о 00 "ф ч ч > > т* н а, Л >> X н а CQ S Г-’ >. п н Q. оэ 293 § 0.7. Выбор сечений объединение нагреву Т а б л да ц а 0.54 А. Длительно допустимые нагрузки да активные сопротивления сталеалюминиевых проводов марок АС, АСК, АпСК Н эм ан альио е сечеине» мм2 (а л ю м да н да й / /ста л ь) 35/6,2 50/8 70/11 95/16 120/19 120/27 150/19 150/34 185/24 185/29 240/32 240/39 300/39 300/48 330/27 400/22 400/51 500/27 500/64 600/72 700/88 800/105 1000/56 Н аружны й диаметр провода, мм Э л е ктр иче ­ ское сопро­ тивление При 00°С R , О м /км 8,4 9,6 11,4 13,5 15,2 15,4 16,8 17,5 18,9 18,8 21,6 21,6 24 24,1 24,8 26,6 27,5 29,4 30,6 33,2 36,2 39,7 42,4 Д л да те л ь хотя мол пустимый ток н а гр у з ко да около 05вС / Д0Ц) А вне помещевий внутри помещ ений 175 210 265 330 390 375 450 450 520 510 605 610 710 690 730 830 825 960 945 1050 1180 135 165 210 260 313 713 705 830 815 920 1040 — — — — 0,79 0,603 0,429 0,306 0,249 0,253 0,199 0,201 0,157 0,162 0,121 0,124 0,098 0,099 0,088 0,075 0.075 0,061 0,060 0,051 0,043 0,036 0,029 Масса провода, к г/к м 148 195 276 385 471 528 554 675 705 728 921 952 1132 1186 1152 1261 1490 1537 1852 2170 2575 3092 3210 — 365 — 430 425 505 505 900 585 — Т а б л равным образом ц а 0.54 Б Длительно допустимые нагрузки автор активные сопротивления алюминиевых проводов марок А, Ап Н ом инальное сочевие, м ц а Н аруж ны й диаметр провода, мм Э л е ктр да ­ ческое сопро* тивление п р да 00°С R, О м /км 35 50 70 95 120 150 185 240 300 350 400 7,5 9,0 10,6 12,3 14,0 15,8 17,5 20,0 22,1 24,2 25,6 0,850 0,588 0,420 0,315 0,251 0,198 0,161 0,123 0,102 0.085 0,076 294 Д л ите л ьно д что касается п усти ы ы й т об к н а гр у з ко равно п р да 05°С / доп, А вне помещ ений вн утр и пом ещ ение 170 215 265 320 375 440 500 590 680 725 815 130 165 210 255 300 355 410 490 570 — 690 М асса провода, к г /к м 94 135 189 252 321 406 502 655 794 952 1072 Продолжение табл. 0,54 Н ом инальное сечение, им 0 450 500 550 600 650 700 750 800 Н аруж ны й диаметр провода, мм Э л е ктр да ­ ческое сопро­ тивление п р да 00 “ С R, О м /км 27,3 29,1 30,3 31,5 32,9 34,2 35,6 36,9 0,067 0,"059 0,054 0,050 0,046 0,042 0,039 0,036 Д л равным образом те л ь а дескать л устим ы й в таком случае к н а гр у зки около 0 0 °С / поп. А вне помещ ений внутри помещ ений 980 820 1378 1378 1500 1618 1771 1902 2062 2920 — 3070 930 — — — _ _ _ — — М асса провода, к г /к м Т а б л равно ц а 0 05. Длительно допустимые нагрузки проводов, шнуров да кабелей до 0 кВ вместе с алюминиевыми жилами Д л равно те л ь только д что касается п усти м ы й в таком случае к, А проводов равно ш н ур что касается во  со резиновой или полихл орвиннловой изоляцией, пр об л относительно ж е н н ы х Сечение то ко п р ово ­ дящ ей ж равно л ы , м ч2 кабелей из б у м а ж н ой п р оп ита нн ой изоляцией в свинцовой да л и алю миниевой оболочке, пр ол насчёт ж е нн ы х о одной трубе от кры то 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 24 32 39 55 80 105 130 165 210 255 295 два о д однако ж шлам ь ны х три о д равным образом относительно ж да л ьв ы х н а воздухе в земле 20 28 36 50 60 85 100 140 175 215 245 19 28 32 47 60 80 95 130 165 200 220 27 35 45 60 75 95 110 140 165 200 38 46 65 90 115 135 165 200 240 270 Т а б л равно ц а 056 Длительно допустимые нагрузки кабелей 0—10 кВ от бумажной пропитанной изоляцией, на свинцовой alias алюминиевой оболочке, прокладываемых в земле присутствие температуре почвы 05 °С Д л да тсл ь п относительно д в отношении п усти м ы й т что касается для , А тр е х ж да л ь н ы х кабелей  со поясной изол яцией Сечение то ко п р в рассуждении ­ водящ ей жилы , мм2 2,5 4 6 6 кВ 3 кВ медь алю м и­ ний 40 55 70 31 42 55 медь 10 для В алю м и­ ний медь алю ми­ ний __ _ ___ — — — — — — ч е твоя милость р е х ж да л ь н ы х кабелей д по отношению 0 кВ медь 50 60 алю м и­ ний 38 46 295 Продолжение табл. 056 Д л ительна возможно ы й той, А Сечение трехжильных кабелей  со поясной изоляцией токопро­ водящей 3 кВ Ж ИЛЫ , мм2 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 медь алюми­ ний 95 120 160 190 235 285 340 390 435 490 570 75 90 125 145 180 220 260 эоо 335 380 440 медь 80 105 135 160 200 245 295 340 390 440 510 четырехжильиых кабелей ДО I кВ [0 кВ 6 кВ алюми­ ний медь 60 80 105 125 155 190 225 260 300 340 390 95 120 150 180 215 265 310 355 400 460 алюми­ ний ._ 75 90 115 140 165 205 240 275 310 355 ы едь 85 115 150 175 21 0 265 310 350 395 450 алюми­ ний 65 90 115 135 165 200 240 270 305 345 •— П рим ечание. Д по отношению пустим ы е длительные токовы е бери гр узки , приведенные во таблице, соот­ в етствую т следую щ им предположим ы м температурам нагрева ж да л для того кабелей перед 0 для В 80 "С, для того кабелей давно 0 ко В — 05 °С да 00 для В — 0 0 "С Т а б л да ц а 0 07 Длительно допустимые нагрузки кабелей 0— 00 кВ вместе с бумажной пропитанной изоляцией, во свинцовой или — или алюминиевой оболочке, прокладываемых на открытом воздухе около температуре 05°С Д л ительно д об пустим ы й так к, А тр е хж равно л ь н ы х кабелей из поясной изоляцией Сечение то ко п р в отношении ­ вод ящ ей жилы , мм2 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 ь кВ до 0 кВ медь алюми­ ний 28 37 45 60 80 105 125 155 200 245 285 330 375 430 22 29 35 46 60 80 95 120 155 190 220 255 290 330 алюми­ ний медь — — — ___ ___ — — ___ 55 65 90 110 145 175 215 250 290 325 375 42 50 70 85 110 135 165 190 225 250 290 — — медь П рим ечание. С м . ссылка для табл. 0,56, 296 четы рехжильиы "с кабелей 1 кВ 10 для В 60 85 105 135 165 200 240 270 305 350 алю м и­ ний 46 65 80 105 130 155 185 210 235 270 медь алю ми­ ни й 35 45 60 80 100 120 145 185 215 260 300 340 27 35 45 60 75 95 110 140 165 200 230 260 Т а б л да ц а 058 Длительно допустимые нагрузки иабелей  со отдельно освинцованными (или не без; розно спрессованными) жилами, не без; бумажной пропитанной изоляцией Длительно законный ток, А, близ прокладке кабеля 25 35 50 70 95 120 150 185 35 для Г! 20 кВ Сечена© токонровэдяЩеЙ жилы, мм3 D земле В земле п вочдухе медь алюми­ ний медь алюми­ ний 110 135 165 200 240 275 315 355 85 105 125 155 185 210 240 275 85 100 120 150 180 205 230 265 65 75 90 115 140 160 175 205 воздухе б алюми­ ний медь — — — — — — — 195 235 270 310 150 180 210 240 145 180 205 230 — 110 140 медь алюми­ ний _. — П рим ечания: 0. Д что до пусти м ы е длительные токовые соответствуют допустимой температуре нагрева ж равным образом л температура воздуха 0 0 °С. — т 175 — н а гр у зки , приведенные во таблице, 50 “Б . 0. Температура почвы 05 °С; Т а б л равно ц а 0 09. Длительно допустимые нагрузки кабелей 010 кВ, проложенных на стальном трубопроводе из маслом перед давлением (медные жилы) Сечение токопроводящ ей ЖИЛЫ, мм2 150 270 400 550 800 Д л равно те л ь же впредь до пустим ы й т насчёт для , А , пр равным образом п р что до кл а д ке кабеля Внеш ний диаметр трубопровода с а нти кор р ози он­ ны м сообразно кр ы тие м в воздухе одноцеппая линия д вухц епиая линия 144 159 186 186 211 420 590 735 860 980 330 460 540 615 670 300 395 475 540 585 1S зцилв Т а б л равным образом ц а 0.60 Длительно допустимые нагрузки кабелей 020 кВ, проложенных в стальном трубопроводе из маслом около давлением (медные жилы) Сечение токопроводящ ей ж да л » , мм1 270 400 550 800 Внеш ний диам етр трубопровода с а н тикор р что до ­ зионны м п насчёт кр ы тие м 211 239 239 239 Д л ите л ьно д опустим ы й так к, А, п р да п р относительно кл а д ке кабеля в зеыле в воздухе одноцепная линия д во у х ке п н а я ЛИНИЯ 520 630 730 830 425 495 555 615 380 450 500 540 297 Т а б л да ц а во 01. Длительно допустимые нагрузки проводов вместе с медными жилами н резиновой изоляцией на металлических защитных оболочках равно кабелей вместе с медными и алюминиевыми жилами,  со резиновой изоляцией, на свинцовой полихлорвиниловой да негорючей резиновой оболочках, бронированных равно небронированных Д л ите л ьно д что касается п усти м ы й т по части ко . А , проводов да кабелей пр да п р окл а д ке Сечение то ко п р ов что до ­ дящ ей ж гиттия ы , мм2 одножильны х в воздухе в воздухе 1.5 2.5 4 23 30/23 41/31 50/38 80/60 100/75 140/105 170/130 215/165 270/210 325/250 19 27/21 38/29 50/38 70/55 90/70 115/90 140/105 175/135 215/165 260/200 300/230 350/270 405/310 6 10 16 25 35 50 70 95 120 385/295 150 185 240 440/340 510/395 двухжильны ч т р е х ж равно л ьн ы х 33 44/34 55/42 70/55 105/80 135/105 175/135 210/160 265/205 320/245 385/295 445/340 505/390 570/440 27 38/29 49/38 60/46 90/70 115/90 150/115 180/140 225/175 275/210 330/255 385/295 435/335 500/385 19 25/19 35/27 42/32 55/42 75/60 90/75 120/90 145/110 180/140 220/170 260/200 305/235 350/270 605/465 П р равным образом м е ч а н равно я" 0. П еред асимметричный чертой — н а гр узки пользу кого м едных ж равным образом л , из-за чертой — для того алю ­ м иниевы х ж равным образом л . 0. Токовы е н а гр у з ки относятся для каб елям из зазем ляю щ ей ж да л в рассуждении й равным образом без и ге . 0. П ровода — только лишь интересах н р в отношении кл а д ки на воздухе. 0. Тем пература почвы 05 “С, темпера­ ту р а воздуха 05 0С, Т а б л да ц а 0 02. Длительно допустимые нагрузки проводов да шнуров из рези­ новой равно полихлорвиннловой изоляцией, от медными равным образом алюминиевыми жилами Д л ите льно д об пусти м ы й ведь ч, А , проводов, пр относительно л относительно ж е н н ы х на одной трубе Сечение то­ ко п р относительно умереть и безвыгодный встать д мы ­ щ ей ж равно л ы , мм2 298 откр ы то два одно­ жильных три ОДНО­ ЖИЛЬНЫХ четыре одно жильны х один двухж гиттия ьны й один тр ехжильиы й 0,5 11 — — — — — 0,75 15 — — -- — — 1,0 17 16 15 14 15 14 1,5 23 19 17 16 18 15 2,5 30/24 27/20 25/19 25/19 25 21 4 42/32 38/28 35/28 30/23 32 27 6 50/39 46/36 62/32 40/30 40 34 10 80/55 70/50 80/47 50/39 55 50 Продолжение табл. 062 Длительно позволительный ток, А, проводов Проложенных Сечение токо­ проводящей жилы, открыто мм2 два одно жильных три одно­ жильных водной трубе один трех­ четыре одно­ двух- жильных жильный жильный ОДИН 85 /60 9 0 /6 0 75/55 80 70 140/105 115/85 100/80 9 0 /7 0 100 85 35 170/130 135/100 125/95 115/85 125 100 50 2 0 0 /1 0 0 185/140 170/130 150/120 165 135 70 2 0 0 /2 0 0 2 0 0 /1 0 0 21 0/16 0 18 0/14 0 195 175 95 3 0 0/25 0 2 0 0 /2 0 0 2 0 0 /2 0 0 2 0 0 /1 0 0 245 215 120 385/29 0 31 0/24 0 2 0 0 /2 0 0 2 0 0 /2 0 0 295 25 0 150 44 0/34 0 360/27 0 330/25 0 — — 185 5 0 0/39 0 — — — — 240 6 0 0/46 0 — — — — — 300 6 0 0 /5 0 0 — — — — — 400 8 0 0 /6 0 0 16 100/80 25 " Примечания• 0 При определении числа проводов, проложенных на одной трубе, нуле­ вой оперативный шнур во синтезирование малограмотный принимается. 0 Перед враждебный чертой — нагрузки для медных ж ил, следовать чертой — пользу кого алюминиевых жил. Т а б л да ц а 0 03 Поправочные коэффициенты в наличность работающих кабелей, лежащих поблизости на земле, на трубах равным образом сверх труб Поправочные коэффициенты близ числе кабелей Расстояние в свету, мм 1 2 3 4 Б 6 100 1 0,90 0,85 0,80 0,78 0,75 200 1 0,92 0,87 0,84 0,82 0,81 300 1 0,93 0,90 0,87 0,86 0,85 П рим ечание. При определении допустимых расчетных вагруаок на контингент рядышком лежа­ щ их кабелей невыгодный включается величина и круг резервных кабелей, 299 0 ,5 0 0 ,5 0 0 ,3 0 о 00 о Го СО со о ьо ьиэ о со со о о 1Л о 00 ьо ю 00 о 00 о ьо (У ) t> о ьсо о со Г-о »о С П + со со о о о о со со о ььо Г"-. 00 о 1Л 1"о 1Л со о 1 00 ю о ьсо о ю ■** о 3 о ьо тр ю о @ о о СЧ со о со со о 00 ьо и среды, определения для 1 1 1 1 0 ,4 0 0 ,6 0 СО ьо 0 ,4 0 0 ,7 0 + 0,61 + 00 1Л +4D допусти­ 00 < £ > О 300 0 ,9 0 0 ,7 0 ТГ 05 о Ьч о У-4 СО е у> о о о ■“М Ю о —< ю о о со о О о - о о *-н со ю ю о t-Ч о о о о сч + <0 < У > о о 1й о о о о 00 о о 00 о со ел еэ (У ) о VI ю о о 00 СО CN ьо со CN i ся О) о со ьef 0 ,8 0 0 ,8 0 <D 00 о 05 СО о ю сч + 0,91 0 ,9 0 о о — 0 ,8 0 00 00 о 0 ,9 0 о о § 1,20 о * dJ э* 53 h « <а 0 ,9 0 s <и н 0 ,8 0 та +3 0 £" а и 93 3 й> И ■ft■& 2 + о о о СЧ СО о СЧ 1Л СО 1 1 8 1 се ю СМ « ю СЧ от 1Л хл еч со "sr 1 1 « lO 1 1 температура проводников, °С к я я л « Ю см 25в 15з 1 § о с <м CSJ о СЧ 50 СО CSJ — со 25 в О <м ю 5 ХЛ со со 55 1Л <N 1,25 1 ,12 ьCSJ о 15з Tfi CN 1,22 о см о м 65 - со еэ 70 о со о t^ 25 в + о 80 А сх о с 15з о S 1,29 2 Н орм ирован­ ная темпера­ тура среды, °С Та б ли ца 064. Поправочные коэффициенты на температуру мых токов бери силовые кабели, голые н изолированные провода земли (з) и воздуха (в) ъ > Т а б л да ц а 0.65. Допустимые температуры проводников Вид И факты проводника Длительно допустимая температура жил дл, "С Шины равно голые провода: медные алюминиевые стальные, непосредст­ венно отнюдь не соединенные с аппаратами то же, непосредственно соединенные  со аппара­ тами Кабели не без; бумажной про­ питанной изоляцией на­ пряжением, кВ. до 0 6 10 20 35 Кабели равным образом линия вместе с рези­ новой изоляцией: обычной теплостойкой Провода из поливинилхло­ ридной изоляцией Кратковре­ менно допу­ стимая тем­ пература ж илы При перегревах К Максимально допустимое превышение нагрева ж илы при токе КЗ т ш, иию, “С °с 70 70 70 125 125 125 250 150 350 70 125 250 С медными жилами 80 65 60 50 125 100 90 — 50 — 55 65 100 110 70 — 200 200 200 С алюми­ ниевыми жилами 150 150 150 125 125 — 150 150 150 150 150 150 — Т а б л да ц а 0.66. Расчетная жар окружающей среды для проводников равным образом аппаратов П р насчёт на в отношении д н равно ки да а ппараты Среда Тем пература » р, °С Проводники: провода, шины, кабелн Воздух Земля Вода Воздух 25 15 15 35 Аппараты Т а б л равным образом ц а 06 0 Допустимые перегрузки держи эпоха максимума на поток 0 сут. на кабели накануне 00 кВ  со пропитанной бумажной изоляцией Н а гр у з ко а , % касательно т аоминальиоЙ 60 Д что до п у вместе с т равным образом м а моя особа пе ре гр узка л инии п по отношению отно­ ш е нию ко ном инальной н а гр у з для е п р и длительности м аксим рассудок а , ч У сл по отношению вия п р относительно ко л а д ки В земле В воздухе 1 2 1,50 1,35 1,35 1,25 3 1.25 1.25 301 Продолжение табл. 0.67 Д касательно п у не без; т да м а автор этих строк пе ре гр узка л ини равно п насчёт отно* ш е н равно ю ко да м ина л ьно й н а гр у з ке нрн д л ител ьности м аксим разум а , ч Н а гр у з ко а . % в рассуждении т ном инальной У сл по отношению во равным образом да п р в отношении кл а д ки В земле В воздухе 80 1 2 3 1 ,3 0 1 ,3 0 1 .2 0 1 .2 0 1 ,2 0 1 ,2 0 Т а б л равным образом ц а 0 08. Допустимые длительности перегрузок маслонаполненных кабе­ лей 010—220 кВ сечением 070—700 мм2, проложенных на земле П р едварительная н а гр у з ка . П е р е гр у зка . % о т ном инальной Д в рассуждении п у вместе с т равным образом м а ваш покорный слуга длительность п е р е гр у зки , ч % по части т да м ина льно й 0 0 125 140 50 50 60 6 ,5 80 80 55 6 Т а б л равно ц а 069. Предельные энергетика КЗ в соответствии с условию термической кабелей 40 3 ,5 устойчивости Т насчёт для да К З , для А , пр да сечениях, м м 0 Время *ф. с 0 ,5 0 0 ,7 0 1 ,0 0 1 ,5 0 4 ,0 0 25 35 50 70 95 120 150 185 240 3 ,4 0 2 ,8 0 2 ,4 0 2 ,0 0 1,72 4 ,8 0 3 ,9 0 3 ,4 0 2 ,8 0 2 ,4 0 6 ,9 0 5 ,6 0 4 ,8 0 4 ,0 0 3 ,4 0 9 ,6 0 7 ,9 0 6 ,8 0 5 ,5 0 1 0 ,0 0 1 0 ,6 0 9 ,2 0 7 ,5 0 6 ,5 0 1 0 ,5 0 2 0 ,0 0 1 0 ,9 0 1 0 ,6 0 1 0 ,9 0 1 0 ,3 0 2 0 ,4 0 2 0 ,5 0 1 0 ,0 0 1 0 ,7 0 1 0 ,7 0 3 0 ,2 0 2 0 ,2 0 2 0 ,5 0 1 0 ,3 0 1 0 ,6 0 4 ,8 0 1 0 ,5 0 1 0 ,8 0 9 ,5 0 8 ,2 0 § 0.8. Предохранители Т а б л да ц а 070 Предохранители не без; наполнителем, от закрытым патроном серии НПН равно разборные серии ПН-2 прежде 000 В Тип предохра­ нителя 15 60 100 П Н -2 -2 0 0 250 П Н -2 -4 0 0 400 П Н -2 -6 0 0 П Н -2 -1 0 0 0 600 1000 302 6 ; 0 0 , 05 15; 0 0 ; 0 0 ; 0 0; 0 0 ; 00 30; 00; 00; 00; 00; 100 8 0 ; 000; 020; 050; 200; 050 200; 050, 000; 050, 400 300; 000; 000; 000 — М асса, кг Ц е в пр ед по части ­ хр ин ител я (п а тро на и ко н та ко т н об й с т насчёт й ко равным образом ), р у б .-ко п . 10 6 50 0 ,3 0 0 ,4 0 0 ,5 0 0— 00 1— 0 0 0 — 00 40 1 ,0 0 1— 0 0 25 1 ,55 25 — 2 ,9 0 4 ,8 0 3 — 00 5 — 00 О 00 Н П Н - 05 Н П Н -6 0 П Н -2 -1 0 0 п л а во ко й вставки Д е й ств ую щ е е значение р асч е тно го предельного о ткл ю ч ен да я, кА «■■■< Н в отношении м равным образом н а л ьн ы й т а ко , А неразборным Т а б л да ц а 0 01. Предохранители трубчатые не без; закрытым разборным патроном без наполнителя серии ПР-2 сверху напряжённость давно 000 В Н ом да получай л ьн ы й в таком случае к, А Га б а р равно т, н а п р яж е н равно е сети, В патро на М асса предохра ки те л ваш покорный слуга , кг Ц е возьми предо­ хр а н равно те л я (па тро в я кон та ктно й с т в отношении й ки за I ш т .), р у б -ко п . 0,08 0,14 0,51 0,88 1.68 0— 05 0—30 1—00 1—31 2— 08 13 15 3,28 7,47 4—15 10— 00 7 3,5 10 10 11 20 20 0,17 0,24 0,55 0,93 1,80 3,42 7,62 0—31 0—56 1— 01 1—61 2—88 4—55 11—00 О ткл ю ч а е ­ м ы й т касательно к, кА * п л а во ко й во став ки 220 В 080 В 15 60 100 200 350 6, 00; 05 15; 00; 05; 05, 05; 00 60, 00, 000 100, 025; 060; 000 200; 025, 060; 000; 350 350; 030, 000; 000 600, 000, 050; 0000 600 1000 1,2 5,5 11 11 11 15 15 0,8 1,8 6 6 6 380 В 00С В 15 60 100 200 350 600 1000 8 4,5 11 И 13 23 20 Аналогично габариту 0 * Д е йств ую щ е е значение. Т а б л да ц а 072. Отношение k проходящего в соответствии с вставке тока для но­ минальному про предохранителей серии ПР-2 Значение k, лрн котором вставка П ределы течение енения номинального тока, А Д л равно те л ь н в рассуждении сть протекания, ч не плавится ллапится 1,6 1,6 Т а б л равным образом ц а 0.73 Предохранители из наполнителем, не без; закрытым неразборным патроном серии НПН равно разборные серии ПН-2 напряжением по 000 В 1 2 60— 050 4 0 0 — 0000 1,3 1,3 Н ом ина л ьн ы й в таком случае к, А Т ип НПН-15 НПН-60 предохра­ нителя 15 60 п л а во ко й во ста во ки 6; 00; 05 15; 00; 05; 05; 05; 00 Расчетный предель­ ны й т относительно к о ткл ю ч е ­ н ия, ко А * М а сса, кг Ц е н а предо­ хр ин ител я (патрона и ко относительно н та ко т н по части й с т об й ки ), р у б -к в рассуждении п . 10 6 0,39 0,48 0—90 1—35 303 Продолжение табл 073 Н ом ина льн ы й ведь к, А Тип ПН-2-100 П11-2-250 ПН-2-400 ПН-2-600 ПН-2-1000 пр ед об хр а ­ нителя 100 250 400 600 пл авкой вставки Расчетны й предель­ ны й ведь к о ткл ю ч е ­ ни пишущий эти строки , ко А * 30, 00; 00; 00; 00, 000 80, 000; 020, 050; 000; 250 200; 050; 000; 050; 000 300, 000, 000; 000 М асса, кг Ц ена пр ед насчёт ­ хранителя (патрона и кон та ктно Я с т по части й ки ), руб.-иоп. 0,50 0—60 1,00 1—05 50 40 25 25 1000 — П рим ечание. И вместе с т в рассуждении ч н равно ки — ка та л что до г 0122, п р ей ск> р а нт 1,55 1—80 2,90 4,80 3—80 5—10 15—04 да аугментация № 0. * Д ей ствую щ е е значение. Т а б л равным образом ц а 0 04 Минимальные кратности допустимых токовых провода, кабели за отношению ко номинальным токам, токам токам уставки защитных аппаратов нагрузок на трогания или К р а тн по части сть д в отношении п усти м ы х дл ите л ьн ы х в таком случае ко в П р касательно на относительно д н равно ки не без; резиновой и а черный нал огичной до тепловым ха р а кте р да вместе с т равным образом ка м изоляцией, для для по части в таком случае р ы х после щ равным образом та от п е р е гр у з ки обязательна Значение т касательно ка аагц игно го аппарата Номинальный площадка плавкой вставки предохранителен Ток уставки автоматического вы­ ключателя, имеющего только максимальный в один момент дей­ ствующий расцепитель Номинальный гумно расцепителя автоматического выключателя с нерегулируемой инверсно зави­ симой через тока характеристикой (независимо ото наличия или отсутствия отсечки) Гок трогания расщепителя авто­ матического выключателя не без; ре­ гулируемой противоположно зависимой от тока характеристикой (при наличии ка автоматическом выключателе отсечки ее крат­ ность тока безвыгодный ограничивается) 304 Ка бе л и с б да мозгу мало а Ж " но й изо­ ляцией Сети, не тр еб ую ­ щ ие ради ­ щ иты от пере­ гр у з ко и взры во- и по ж а р относительно что касается п а с­ ны е помещ е ния, ж равно л ы е , торговы е по мещ ения и т п. невэрыио* л иепож ароопасные про иэводствеины е помещ е­ ния пром ы ш ­ л енны х пред­ пр ияти й 1,2 0 1,0 1,0 0 ,3 0 1 ,2 0 1,0 1 ,0 0 ,2 0 1 ,0 0 1,0 1,0 1 ,0 0 1 ,00 1,0 0 ,8 0 ,6 0 Т а б л равно ц а 0 05 Минимальные сечения заземляющих проводников на электро­ установках поперед 0 кВ С счепия проводников, Н аим енование проводников м едиы х Голые проводники быть открытой прокладке Изолированные провода Заземляющие жилы кабелей либо — либо многожильных про­ водов, находящихся на общей защитной оболочке с фазными жилами мм2 ал ю м иние­ вых 4,0 1,5 1,0 6 ,0 2,5 1,5 Т а б л равно ц а 0 06 Значения допустимой минимальной кратности тока КЗ по мнению от­ ношению для току защитного аппарата Д что касается п у  со ти м а ваш покорнейший слуга кр а тн касательно сть в таком случае ка К З до относительно тнош ению Условия п р в рассуждении ко л а д ки сети Б невзрывооиасном помещении около вы­ полнении ■ требова­ ний табл. 0 04 В невзрывоопасном помещении около не­ выполнении требо­ ваний табл 0 04 Во взрывоопасном помещении к да м инальном у т касательно ко у пл а вко й в став ки пр едо хр а ­ нителя к т что касается для у побег та во ки срабаты вания авто­ м атическо го на ы кл ю ­ чателя, им ею щ его то л ько эл е ктр по отношению м а г­ нитн ы й разделитель (отсечку) к ном ина л ьно м у т насчёт ко у расцепителя автом сии ч еско го вы кл ю ча тел пишущий эти строки не без; об­ р а т н об зависимой о т т касательно ка х а р а кт е р }!" с т равно ко й 3 l. lf c p 3 5 Ш р 4 1,1 Ар 6 Ириш яаяия" 0 — коэф ф ициент, уч равно твоя милость во а ю щ да й разбрасывание х а р а кт е р равным образом из т равным образом для автом атиче­ с ко равно х вам клю чателей не без; эле ктр в отношении м а ги н тр ы м расщепителем. 0. П р равным образом об тсутствии д а н н ы х завода о га р а н аттракцион зеленый м об й точности губы ш ш т относительно для а срабаты вания а втом атического вас кл ю чател я с эл е ктр в рассуждении м а гнитны м расцепигелем (о тсечко й) д насчёт пуска е тся приним ать зна чен ия коэф ф ициен­ та для а вто м атиче ских на ы клю чател ей бери согласно м ан ал ьны й т об ко накануне 000 А р ав ны м равным образом 0,4 и выше 000 А — равны м да 0,25 0 П р равным образом вслед за книга н ен ии на ваша милость полнении требований, у для а з а н н ы х в таблице, давно пуска е тся приспосабливание бы стродействую щ ей ради щ равно ты от следовать м ы ка н да моя персона бери землю . 305 § 0.9. Сопротивления равным образом проводимости проводов и кабелей равным образом иные сообщения согласно длинным линиям Т а б л равным образом ц а 0.77. Значения экономической, натуральной равным образом допустимой мощно­ стей длинных линий Н ом инальное напряж ение. кВ М арка пронода Волновое сопротивле­ ние Z c, Ом Н атурал ьная м ощ ность Р „ , МВт Э коном иче­ ская м ощ ­ ность, M B А Д относительно п у  со ти м а я м ощ ность по условиям н а ­ грева, M B i 6 АС-35 440 0,10 0,40 1,8 10 АС-50 430 0,25 0,90 3,8 20 АС-70 415 1,0 2,5 9,5 35 АС-95 410 3,0 6 ,0 110 АС-185 405 30 40 98 150 АС-240 402 56 65 160 220 АС-300 400 121 114 263 330 2Х АС-300 310 350 342 786 500 ЗХАС-500 252 900 1650 2530 750 5ХАС-300 233 2100 2200 4700 1150 8ХАС 000 236 5200 3800 8200 20 Т а б л равным образом ц а 0.78, Зарядная отдача кабелей из бумажной изоля­ цией равным образом вязкой пропиткой Q as., ква р /км Сечение ж да л ы , им2 306 6 кВ 10 ко В 20 ко В 35 для В 10 2,3 — — — 16 2,6 5,9 — — 25 4,1 8,6 24,8 — 35 4,6 10,7 27,6 — 50 5,2 11,7 31,8 — 70 6,6 13,5 35,9 86 95 8,7 15,6 40,0 95 Продолжение табл. 0.78 Qoil, ква р /км Сечеиие ж баткак ы , мм2 6 ИВ 10 ко В 20 кВ ЗБ для В 120 9,5 16,9 42,8 99 150 10,4 18,3 47,0 112 185 11,7 2 0 ,0 51,0 115 240 13,0 21,5 — — Т а б л равным образом ц а 0.79. Средние значения реактивных сопротивлений Хз, емкостных проводимостей 00 да мощностей Qoc, генерируемых линиями (для приближенных расчетов) Т да п л инии равно нате п р автор этих строк ж е н да ваш покорный слуга , ко В V Л Q> u км Ьо— км Ю -б км Кабельные: 0,06 — — 6 -1 0 0,08 — — 20 0,11 — — 35 0,125 — — 0,22 — — 0,31 — — 6— 00 0,38 — — 20—35 0,40 2,8 — 110 0,40 2,8 36 150 0,41 2,7 68 220 0,42 2,7 140 330 (два кабель во фазе) 0,32 3,5 430 500 (три кабель во фазе) 0,29 3,8 950 750 (пять проводов на фазе) 0,27 4,0 2250 до 0 Изолированные кабель внутренней про­ водки Воздушные: до 0 307 о сч I I 1 i 1 1 1 1 о 1 1 | 1 1 1 1 1 1 1 СО ir t о CD CD CD CN CN Ь- 1Л 00 у-Ч 1 1Л юл ю хл t> ir t г-Н 00 о о о 1 —< ю t> О о »н CD ♦-Н 00 СО 00 9 0 ,3 1 88 1 7 0 ,5 1 63 в> ч £ 1 5 0 ,6 ю РЭ ч О CN со М о П Г D gg 38 “ о 93 сч л и «4*. **«W а с я5 ° © I1 « 9? §А с сч со <0 1 I I 1 CN CD CN tC 05 00 ь- 00 ьfN Tf* СО CD <м CD С5 СО )С \ 00 tfi к S И- й> § 1Л со о сч о to — — 1 1 1 J 1 1 О 1Л и; о S&s & § а) £ 4 2 аО К ¥С Й мО Я S S *4 sg ч * (9 54 <1 о CD "Ф Ьь-Г CSJ CN >— < ео о" О о CN О V-I j а -i * К 1 1 о О о о о о o " о со t> о о ю ьCD О t"о со ■ч** °Чч ю ь- о ю со о t> со CD CN о CN CD i—< со о " o " О* o " о" CD »-ч О о о о" о" Г-о 1—* о о о со со сэ о *4 00 о о о ьсэ о ььо о" ю ьо о CD Ьо о" "ф о л о" со ьо о" ьо л CD о иэ о сэ ь00 ш о о 2 i> ЕЗю оз та а « е о 05 о о" г^hо =* ю со *>ч СТ> <м о сГ 05 О О о Ю О) о о " о CD СО о л сГ СЛ ол о" ь00 о о СО оо о o " о ОО о о" 00 ьол (М со CD О О ьСО CD о о“ ю <м CD о о CN CD О о *4 см о CD "ф Ь-л о CSJ ю о ьсо о” "ф 04 О 00 о см CD о 1 О *— * о о 2? о fa К«з 3 м8 ж о CD 05 ю сГ см о CD О о CD СТ> СО ю CN CN сэ о “ о" о" со "ф <D см со о 00 ю СО О CN о *4 сэ о" сэ 1 1 1 1 о" о со 05 CSJ о о " °» S е “ S SSц * о i- I д § и «о -2 is 1й оО аи а> р , ЯК д д я и |й ^ м . &« * § :s s § s § . У ч <£> о со г-Н хл CSJ ш со о ю о ь- ir t CTJ о сч 1-Н о ir t 1-Н ю 00 о й S se| is * 4 s* 3»s о х &Я и й 308 Т а б л равным образом ц а 081. Сопротивления равным образом протяжно возможный электричество в целях алюминиевых шин И н д у кти во н насчёт е сопротивление, м О м /ч , при />Ср, мм Раамер, мм А ктивн ое сопротивле иие, мОм/м Д л ител ьно д опустим ы й т по отношению к, А 150 210 300 25X3 0,475 0 ,2 0 0 0,225 0,224 265 30 X 0 0,296 0,189 0,206 0,235 365 40x4 0,222 0,170 0,189 0,214 480 40X 0 0,177 0,170 0,189 0,214 540 50X 0 0,142 0,157 0,180 0,200 665 50X 0 0,118 0,157 0,180 0,200 740 60X 0 0,099 0,145 0,163 0,189 870 60X 0 0,074 0,145 0,163 0,189 1025 80X8 0,055 0,126 0,145 0,170 1320 80X10 0,0445 0,126 0,145 0,170 1480 100X10 0,036 0,113 0,133 0,157 1820 П рим ечание Величина £>ср определяется объединение ([ 07). Т а б л да ц а 082. Активные равным образом внутренние индуктивные сопротивления стальных однопроволочиых проводов Сопротивления проподов, Ом/км, близ диаметре, мм 4,0 3, 0 Ток по части про­ воду, А 50 До Хо" Я» Ха" До V 2 16,1 6,45 12,5 4,38 8,35 3,58 4 18,5 11,90 14,3 9,70 10,80 8,10 6 21 ,4 16,30 16,5 12,50 13,80 11,20 8 21,7 16,70 18,0 14,20 15,40 13,30 10 21,9 17,10 18,1 14,30 14,60 12,40 309 Продолжение табл. 0.82 С опротивления проводов. О м /км , пр равно д иам етре, мм 4,0 3,5 5,0 Ток по проводу, А «0 *0» Rо Х<г «0 15 20,2 18,30 17,3 13,30 13,60 11,40 20 — — — 12,70 10,50 Т а б л да ц а 083 Сопротивления стальных голых многопроволочных проводов при температуре иагрева 00 °С, применяемых в целях воздушных электрических ли­ ний, Ом/км А ко т ш ш насчёт е равно внутреннее равным образом н д у ко т равным образом во н относительно е сопротивл ения нровода, О м /км Ток, А 310 Я. X Ло V" До Л0 V Ло х„" 20 6,70 1,63 4,80 1,16 2,85 0,42 1,72 0,25 1,55 0,09 25 6,97 1,91 5,20 1,45 2,95 0,49 1,74 0,27 1,55 0,09 30 7,10 2,01 5,50 1,66 3,10 0,59 1,77 0,30 1,56 0,09 35 7,10 2,06 5,60 1,73 3,25 0,69 1,79 0,33 1,56 0,09 40 7,02 2,09 5,65 1,78 3,40 0,80 1,83 0,37 1,57 0,10 45 6,92 2,08 5,63 1,80 3,52 0,91 1,88 0,41 1,57 0,11 50 6,85 2,07 5,60 1,80 3,61 1,00 1,93 0,45 1,57 0,11 60 6,70 2,00 5,45 1,77 3,69 1,10 2,07 0,55 1,58 0,13 80 6,50 1,79 5,20 1,68 3,70 1,14 2,27 0,70 1,63 0,17 90 6,40 1,73 5,15 1,55 3,68 1,14 2,29 0,72 1,67 0,20 100 6,32 1,67 5,05 1,48 3,65 1,13 2,33 0,73 1,71 0,23 125 6,07 1,52 4,85 1,35 3,58 1,04 2,33 0,73 1,83 0,31 150 5,88 1,51 4,70 1,34 3,50 0,95 2,38 0,73 1,87 0,34 175 — — — — 3,45 0,94 2,23 0,71 1,89 0,35 200 5,20 1,04 4,15 0,92 3,25 0,75 2,19 0,69 1,88 0,35 300 4,75 0,57 3,80 0,50 2,95 0,50 2,05 0,58 1,75 0,29 400 4,62 0,30 3,70 0,27 2,80 0,31 1,90 0,45 1,65 0,27 600 4,62 0 0,24 3,70 0,21 2,65 0,21 1,75 0,21 1,50 0,21 In N N* + S3 In r-i X •в сл |^|n + СЯ fc V JS О | n [^" с N N N -r~. Таблица 6 04. Схема замещения и обобщенные постоянные линий и трансформаторов + N + + Оv E Я*vc=lt S 5 §g S g« я n, £3 #W _ a; Cu VO о ! g.a ttf *s 02 о ч *о» 0 s( m та C O D,(U 5 a О Я-Вs § Вч U S Я ° 12 § ■0 СЧ4 > 311 312 Схема замещения 1 Наименование линии Т а б л равно ц а 0 05 Пропускная умение равным образом промежуток передачи линий НО— 1150 кВ Д л ан а л равным образом н равным образом равно электропередачи, к» Н апр яж е ние л инии, ко В Сечение провода, мм Передаваем ая м ощ ­ ность, М В т , при пл об тно сти ведь ка 1,1 А /м м 0* 110 150 220 330 400 500 750 1150 70—240 150—300 240—400 2x240—2x400 3x300—3X400 3X300—3X500 5X300—5X400 8X300—8X500 13—45 38—77 90—150 270—450 620—820 770—1300 1500—2000 4000—6000 предель­ ная — п р и К П Д=0 ,9 средняя (м е ж д у дв гений моя персона соседни­ ми ПС ) 80 250 400 700 1000 1200 2200 3000 25 20 100 130 180 280 300 — * Д л моя персона В Л 060— 0160 ко В 0,85 А/м м*. Т а б л равно ц а 086. Эквивалентные радиусы рядом расщепленных фазах Схема распо ло ж е ния проводов на фазе Ч исл относительно проводов а фазе л 2 )■ Э квивалентны й радоваться иус *знв V w 3 < • > ./к . % ф -) 4 У У 0 г лаЗ - 313 Продолжение табл. 086 Схема распол ож ения пооводов во фазе 0 ф Э квивал ентны й из-за ус ГЗКБ Число проводов во фазе п ^ I Я / / г>у л /* — п ^ Т а б л равно ц а 0 07, Минимальные условиям потерь сверху короиу сечення и диаметры провода по Н ом инальное н а пр я­ жение, кВ Д да а м е тр провода, мм Сечение сталеалю м и­ ниевого провода, м м 0 110 150 220 330 500 750 11,3 15,2 21,6 23,5 25,2 29 70 120 240 300 330 400 П р равно м е ч а н равно я: 0. В по отношению здуш ны е л инии 030—750 для В м что касается гу т на ы п относительно л н ваш покорный слуга й вместе с моя особа вместе с р а з­ л ичны м количеством проводов на фазе (расщ епленные п р ов по части д а ). П р равно сие м для п р пишущий эти строки ­ ж е н н об сть эл е ктр ическо го полина сверху нровиде д по отношению л ж н а взяться безвыгодный больше 06 k B icm 2. Р асстояние м е ж д у нролодами в расщ епленной фазе составляет 300— ЬОО м и Т а б л равно ц а 0 0 0 А Потери иа короиу на ВЛ 020—1150 кВ Н апряжение В Л , кВ 220 330 500 314 Н ом инальное сечение, мм2 <}исла проводов в фазе 240/32 300/39 400/51 500/64 240/32 300/39 400/51 500/64 330/43 400/51 500/64 1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 ДРь макс1 для В т /к ч Л Р для мин- для В т " для ч 2,7 2,5 1,7 1,5 4,3 3,4 2,6 1,9 8,0 6,2 4,9 2,0 1,8 1,3 1.0 3,2 2,5 1,8 1.4 5,7 5,0 3,4 Продолжение табл. 0.88.А Н а пр автор этих строк ж е н равно е В Л , К.В Н ом инальное сечение, м да 0 Ч исл а проводов в фазе 750 240/56 300/66 400/22 400/51 400/93 500/64 240/39 330/43 5 5 5 5 4 4 11 8 1150 АРк. ыакс> для В т /к м ЛР для . мни" ко В т /к м 16,0 13,7 11,4 10,8 18,3 16,6 41,1 27,4 П рим ечание 0 М иним альны е невыгода соответствую т условиям ОЭС С еверного К а з а х ­ стана, м аксим альны е — ОЭС С ибири. Д л автор д р у ги х ОЭС подобает пр равно ни м ать п р в рассуждении м е ж у в таком случае ч ­ ные значения. 0. В знаменателе жерлянка из-за н по части сечеиие крепкий части провода. Т а б л да ц а 0.88 Б. Обобщенные характеристики потерь возьми корону с целью различ­ ных групп погоды близ те=0 ,8 0 * Значения показателей Наименование гэ 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 0,073 0,118 0,180 0,280 0,450 0,700 1,160 1,750 2,75 4,25 0,140 0,215 0,350 0,525 0,90 1,32 4,15 5,2 6,1 1 0,8 13,5 16,8 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 Ео сухой снег хорошая погода 0 ,0 0 0 0,036 0,057 0,090 дождь 0 ,2 0 0,37 0,65 1,08 1,6 2,3 3,25 1,4 2 ,2 3,4 4,7 6,3 8,5 изморозь 0,80 П р им ечани е • m — коэф ф ициент на е гл а д ко сти д ля витого линия ( т=0,82); £ э — эка на равным образом ­ валентная получи и распишись пр яж е н н что касается сть п что до л моя персона ; Е а — б ази сная держи пр яж е н н относительно сть полина нате поверхности про­ водов * См.: Ж равно ж равно н -М а л ы ш е в Л а т Н И И Н Т И , 0983. С. А. М е так д ы расчета потерь электр об эне р гии Р да га , 315 § 0.10. Регулирование напряжения Т а б л равно ц а на 09. Допустимые отклонения напряжения возьми зажимах электроприемников (ГОСТ 03109—67) Н аим енование да предназначение эле ктр в отношении пр ием ­ ника Н аибольш ее ну ое отклонение н а п р ваш покорный слуга ж е н равным образом аз многогрешный , % Электродвигатели Лампы освещения общественных зданий, рабочего освещения промышленных предприятий равно прожекторных устано­ вок наружного освещения Остальные электропрнсмпикн П рим ечание. В послеаварийны х п касательно н равно ж е н равным образом автор этих строк н а п р пишущий эти строки ж е н да ваш покорнейший слуга держи 0%. реж имах + 00 + 0 — 0 —2,5 +5 -5 д об п уска ю тс я дополнител ьны е Т а б л да ц а 090, Значения добавки напряжения Рабочее нолож ение р е рокот равным образом р по части ­ вочного ответвления первич­ но й относительно бм отки трансф орма­ тора, % Величина д касательно б а во ки н а п р ваш покорный слуга ­ ж е н равным образом автор трансф орматора {с по отношению кр угл е н да е м ), % 0 2,5 5 7,5 10 + 0 +2,5 0 —2,5 —5 Т а б л н ц а 0.91. Конденсаторные батареи 0—110 кВ Номи­ нальные напряже­ ния бата­ реи, кВ 6 10 35 110 У становлен ная м ощ ­ ность, М вар Мощность, Мвар, выда­ ваемая батареей присутствие на­ пряжении 1.1 Ч т 2 ,9 /6 5 /1 0 ,5 17 ,3/36 5 0 /1 0 0 Число после­ довательно коЛденсаторов во одной нет ви Общее число конденсаторов 2,4 /4,9 2,0/4,1 4 4 48 3,8 /7,9 3,2 /6,5 4 7 84 13 ,5/28 11 ,2/23,2 4 24 2 08 44 ,5/93 3 0 ,8 /7 0 4 72 861 П рим ечание В числителе приведены данны е д л я K C 0 -I, 05-60, а на знам енателе — К С К 0 -1 ,05-125. 316 Число парал­ лельных нетвей батарей с кон д ен сато р ам и типа Т а б л равно ц а 092. Основные характеристики конденсаторных установок Т да п у от та н насчёт на ки Н ом ина л ь­ ное н а п р мы ­ ж е ние , ко В У дельны е потери. к В т /к на а р М ощ ­ ность, к на ар саторов Т равно п р е гу л равно ­ рования м ощ ности Внутренней установки ККУ-0,38-1 ККУ-0,38 0 К К У 0,38 0 ККУ-0,38-5 ККУ-0,38-5 ККУ-6-1 ККУ-6-1 ККУ-в-2 ККУ-6-2 ККУ-Ю-1 ККУ-Ю-1 ККУ-Ю-2 ККУ-Ю-2 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 6 6 6 6 10 10 10 10 КУН-6-2 КУП-6-2 К У Н -10 0 К У Н -10-2 6 6 10 10 80 160 160 280 280 330 330 500 500 330 330 500 500 0,0045 0,0045 0.0045 0,0045 0,0045 0,0030 0,0030 0,0030 0,0030 0,0030 0,0030 0,0030 0,0030 Косинусные — — конденса­ торы типа КС с БРВ-1 — с БРВ-1 с БРВ-2 с БРВ-2 С БРВ-2 — с БРВ-2 Наружной установки 420 420 400 400 0,0030 0,0030 0,0030 0,0030 Косинусиые конденса­ торы типа КС Т а б л равным образом ц а 093 Параметры генераторов* Р еактивны е сопротивления, о Тип Р, МВт ^ком» кВ с 03 <р У " ла ** х3 е Хо ТйЛ> с Турбогенераторы 60 ТВФ-100-2 ТВВ-160-2 ТГВ 000-2 ТВВ-220-2 ТГВ-300 ТГВ-500 ТВВ-500-2Е TBB-8G0-2 ТВВ-1000-2 ТВ В-1200-2 100 160 200 220 300 500 500 800 1000 1200 10,5; 6,3 10,5 18 15,75 15,75 20 20 20 24 24 24 ВГС-1525/135-120 ВГС-1260/147-68 СВ 030/210-14 СВ-850/190-48 СВ-850/190-40 СВ 0500/200-88 57,2 82,5 55 72,5 100 115 10,5 13,8 10,5 16,5 13,8 13,8 ТВФ-60-2 0,8 0,85 0,85 0,8 0,85 0,9 0,9 0,195 0,28 0,8 0,191 0,278 0,85 0,221 0,329 0,85 0,204 0,310 0,85 0,2 0,290 0,85 0,195 0,3 0,85 0,243 0,373 0,85 0,222 0,318 0,9 0,219 0,307 0,269 0,382 0,9 0,9 0,248 0,358 Гидрогенераторы 0,29 0,21 0,18 0,23 0,26 0,15 0,34 0,28 0,33 0,32 0,37 0,20 1,61 0,238 0,092 4,9 1,92 2,30 1,86 1,97 2,19 2,41 2,31 2,33 2,82 2,42 0,234 0,269 0,249 0,24 0,238 0,217 0,274 0,267 0,328 0,302 0,097 0,115 0,115 0,09 0,096 0,14 0,125 0,117 0,142 0,152 6,5 5 6,8 6,4 7 6,3 8,1 9,3 9,6 8,5 0,115 3,81 5,0 5,45 6,75 7,6 5,3 0,66 0,76 1,14 0,87 0,97 0,52 — 0,19 0,231 0,262 0,147 — — 0,11 0,12 0,054 317 Продолжение табл. 0 03 С В 0 0 0 /2 0 0 - 0 0 С В - 0 0 0 0 /2 0 0 - 0 0 С В - 0 0 0 0 /2 0 0 0 0 С В Ф - 0 0 0 0 /1 0 0 - 0 0 С В Ф - 0 0 0 /2 0 0 - 0 0 С В Ф - 0 0 0 0 /2 0 0 - 0 0 С Г К В - 0 0 0 / 0 0 0 -6 0 С В О -7 0 0 /1 0 0 -3 0 В Г Д С -1 0 0 0 /2 0 0 -4 0 cos <р 150 225 300 128 300 640 20 40 200 13,8 1 0 ,7 0 1 0 ,7 0 1 0 ,8 1 0 ,7 0 1 0 ,7 0 3 ,1 0 10,0 1 0 ,7 0 0 ,9 0 ,8 0 0 ,8 0 0 ,8 у н X, X» 0 ,1 0 0 0 ,2 0 0 0 ,2 0 0 ,4 0 0 — 0 ,0 0 0 0 ,1 0 0 0 ,4 0 0 ,1 0 0 0 ,3 0 0 — — 0 ,1 0 V 0 ,1 0 0 ,2 0 0 ,2 0 0 ,2 0 0 ,3 0 0 ,3 0 0 ,5 0 0 ,3 0 0 ,4 0 0 ,5 0 0 ,3 0 0 ,4 0 0 ,4 0 0 ,2 0 0 ,2 0 0 0 ,4 0 0 ,2 0 0 ,3 0 0 ,8 0 0 ,9 1,0 0 ,9 0 ,8 0 о е 1,0 1 ,0 0 1 ,3 0 1,7 0 1,34 1,58 1 ,9 0 1 ,1 0 1 ,4 0 0 ,3 0 — о ^ИОМ" кВ О Тип р, МВт С О П Р О Т ! ю ления, & Реа ктивпы е 9 ,5 5,1 3 ,4 0 — 5 ,1 0 — ■— 0 ,2 0 С ,12 5 ,7 0 1 0,8 * П по отношению д р об хотя см . [1 0 равно 0.10] Т а б л равным образом ц а 094. Синхронные компенсаторы Н ом инальны е по казатели Реа ктивны е сопротивления, % П по отношению те ­ р равным образом ЛЯ, кВ т Тип ^ГОМ" кА V Х"а *Л V X, Хг У; X 6 ,3 10,5 6 , 01 0 ,8 0 22 32 185 — 104 — 10 12 0 К С - 0 0 0 0 0 -6 10 К С - 0 0 0 0 0 -6 К С - 0 0 0 0 0 -1 0 К С -3 0 0 0 0 -1 0 16 2а 32 К С В -5 0 0 0 0 -1 0 50 10,5 2 ,3 0 100 (П ) 10,5 5 ,2 0 20 160 (П ) 15 й ,8 0 2 0 ,5 К С В - 0 0 0 0 0 0 -1 0 К С В -1 0 0 0 0 0 -1 0 П рим ечание а 250 355 370 525 28 240 32 150 — 14 40 210 21 1 0 0 ,6 — 10 12,1 130 0 4 0 ,4 200 — — — — 1750 43 750 В — охлаж дение водородное. Т а б л равным образом ц а 0.95 Основные характеристики свинцовых стационарных аккумулиторов (ГОСТ 025—61) Максимальпые флюиды н емкости около разряде во течение 10 ч Т да п ак- кумуля- С-1 СК-1 3 ч Конечное 1Ч ряда, А 9 11 ток, А емкость, А -ч тох, А емкость, А ч ток, А емкость, А ч 3,6 3,6 36 36 9 27 27 18,5 18,5 9 иие раз­ ряда, В 1,8 1,75 П р им еч ани автор 0. Е м ко сти равно ведь ки а кк у м у л моя особа т по отношению р по части во д р у г да х ном еров что до предо ел яю т у м равным образом касательно ж е ннем не без; что касается по отношению тв е тств ую щ да х величин д анной та б л да ц ы для а штучка а кку м у л автор т насчёт р а . 0 Д л аз многогрешный а ко для у м у ­ ляторов будто С К д в отношении п уска ю тся длящ иеся да б вместе с в таком случае л ч ко равным образом в таком случае ка разр зооцид а , на 0,5 р аза превы ш аю щ ие т в рассуждении для L часового квалификация а, быть этом н а п р аз многогрешный ж е н равно е бери з а ж да м а х п по отношению л ностью з а р ваш покорный слуга ж е н ­ но го а кк у м у л автор т в рассуждении р а не д по отношению л ж н касательно падать более нежели иа 0,4 В в отношении т н а п р мы ж е н да я в момент» Предш ествую щ ий т об л ч ко у . 0 Н ом ина л ьн ая е м мослак а кку м у л автор этих строк т касательно р относительно на — наим ен ьш а автор д касательно на у вместе с тя ы ая ем кость, соответствую щ ая Ю -часо по мнению говорят р е ж да м у разряда. 318 Т а б л да ц а 0 06. Шунтирующие реакторы 00— 010 кВ Номинальные данные Тип реактора ^ном> ко В -А / А "ном> л ^ном> Трехфазные РТД-10000/10 РТД-20000/35 10 000 20 000 10,0 38,5 Однофазные РОД-ЗОООО/ЗЗ 30 000 38,5// Г РОДГ-33333/110 33 033 1 0 0 //Г 173 300 1350 477 § 0.11. Укрупненные цифры стоимости сетей и оборудования Т а б л равно ц а 097. Стоимость воздушных линий 000, 050 равно 0150 кВ, тыс. руб/км С тоим волос липий вместе с проводами м ар кв ТиЛ опор Райо­ ны по го л насчёт ­ леду 500 кВ 750 для В 150 ко В ЗХАС 300/66 ЗХАС 330/43 ЗХ А С 400/51 ЗХАС500/64 5ХАС240/56 5ХАС 000/66 5хА С 000/51 4ХАС500/64 95 97 100 8Х А С 030/43 Стальные, болтовые оцинко­ ванные I—п Стальные с оттяж­ ками п ш IV 48,3 49,3 51,5 49,0 51,0 53,0 53,4 55,3 57,4 62,0 63,6 66,0 88 Стальные свободиостоящие и III IV 62,2 65,8 70,5 63,7 67,2 72,0 68,6 72,0 77,0 79,5 83,2 87,0 — — — -- Г" — — Железобе­ тонные II III 48,4 50,3 53,0 49,9 52,0 54,4 52,4 54,3 57,0 63,5 65,3 68,5 — — — ---- —, IV 170 — — П рим ечание. С тоим отросток 0 ко м во ы р у б ко н пр осе для учиты вается д что касается павел н ител ьно равно составляет 1,8, 0,0 равно 0,5 твоя милость с. р у б д л автор В Л 000, 050 равно 0150 ко В соответственно. 319 Т а б л да ц а 0 08. Стоимость воздушных линий 020 равно 030 кВ, тыс. руб/км С тоим касательно сть л да н да й не без; пр ов относительно д а м равно м а р ки Т равным образом п опор 220 для В Р а йо ны по го л по отношению ­ леду АС-240/32 330 для В А С 000/39 А. С-400/51 2 X АС240/32 2ХАС300/39 2ХАС400/51 Стальные одноцеп­ ные I —I I III IV 21,0 22,9 24,5 21,6 23,1 24,7 23,8 25,0 26,6 37,3 39,6 41,4 38,5 40,8 42,7 42,5 44,0 45,0 Стальные двухцеп­ ные I —I I II I IV 34,4 37,8 40,6 36,2 38,7 41,1 41,3 42,8 44,5 70,4 73,8 77,2 74,0 77,5 81,0 80,2 82,4 84,0 Стальные двухцеп­ ные с подвес­ кой одной цепи 1—И III IV 28,8 31,1 33,1 29,5 31,4 33,3 31,0 31,9 33,5 55,5 59,7 61,7 57,0 61,2 63,2 59,4 61,7 65,1 Железобе тонные одноцеп­ ные I —I I III IV 16,4 17,3 18,9 17,3 18,2 19,2 19,4 20,0 21,8 33,1 34,8 36,6 35,0 36,8 38,6 38,0 39,6 40,4 Железобе­ тонные двухцеп­ ные I —I I III IV 27,8 30,6 33,2 30,0 31,2 33,8 33,8 35,0 39,0 — — — . Деревян ные тро­ совые I —I I III IV 16,8 18,0 18,2 17,8 18,2 18,6 20,6 20,8 21,2 ■— — — Подвеска второй цепи I — IV 7,0 8,0 11,0 15,8 —■ 18,2 21,4 П р им еч ани е С тоим отросток 0 для м во ы р у б ко да пр по части се ко учи твоя милость на а е тся д по отношению п ол н равно тел ьно равным образом состааляет д л мы B JI 020 для В — 0,4 да д ля BJ1 030 ко В — 0,9 ТЫС. р у б . 320 Т а б л равным образом ц а 0 09. Стоимость воздушных линий 010 кВ, тыс. руб/км ■ С тоим ость Т равным образом п опор Районы по го ­ лоледу ЛИ Н ИЙ С пр ово д а м равным образом м а р ки АС-70/ l l АС-95/ l b A C -120/I9 А С -150/24 АС-185/29 4.С 040/32 Стальные одноцепньш I II III IV 14,5 16,5 19,4 21,5 14,8 16,4 19,1 20,6 15,6 16,9 19,0 20,6 16,0 16,9 19,0 20,6 17,4 18,0 19,7 21,0 18,7 18,8 20,0 21,7 Стальные двухцеп­ ные I II III IV 21,6 24,6 29,2 32,8 22,1 24,4 28,2 30,8 23,7 25,2 28,3 31,0 24,6 25,7 28,6 31,6 27,8 28,5 30,4 31,8 30,6 30,7 32,1 34,4 Стальные двухцеп­ ные с подвеской одной цепи I II 111 IV 19,5 22,2 26,4 28,7 19,4 21,5 24,8 27,1 20,8 22,0 25,8 27,0 21,2 22,0 25,4 27,2 23,3 24,0 26,8 28,0 24,8 24,9 27,3 29,2 Ж елезобе­ тонные одноцеп­ ные I II III IV 10,5 12,0 14,6 16,5 11,1 12,0 14,3 15,9 10,8 11,4 13,1 14,4 11,5 11,7 13,2 14,1 12,6 12,9 13,8 15,3 14,0 14,0 15,1 16,6 Ж елезобе­ тонные Двухцеп­ ные I II III IV 15,8 17,8 21,4 24,4 16,9 17,8 21,0 23,3 17,0 18,1 20,4 22,2 20,0 20,0 22,2 23,9 22,0 22,0 23,6 25,2 24,0 24,0 25,0 27,0 Ж елезобе­ тонные дпухцепные с подвеской одной Цепи I II III IV 13,7 15,5 18,6 21,2 14,3 15,1 17,8 19,7 14,1 15,0 16,9 18,4 16,6 16,6 18,4 19,8 17,3 17,3 18,6 19,9 18,4 18,4 19,2 20,8 Деревян­ ные двух стоечные бестроссовые I II III IV 4,9 5,2 5,7 6,2 5,4 5,5 6,0 6,6 5,6 5,7 6,2 6,9 6,5 6,6 6,8 7,4 7,2 7,2 7,5 7,9 П —252 — ___ 321 Продолжение табл. 0.99 С тоим волос л да нн б не без; пр овод ам да м а р ки Т да п опор Подвеска второй цели Р айоцы по го ­ лоледу I —IV АС-70Д1 A C -95 /I6 AC -J20/I9 А С -150/24 АС-185/29 А С -240/32 2,5—4,1 3,0—4,1 3,3—4,3 3,8—4,6 4 ,8 -5 ,4 6,0—6,3 П рим ечани е . С тоим ость л ваш покорный слуга е т 0,3 твоя милость с, р у б /км , 1 км вы рубки пр осе к у ч равным образом твоя милость во а е тс аз многогрешный д по отношению секс н равным образом тел ьно и состав­ Т а б л равным образом ц а 0.100. Стоимость воздушных линей 05 кВ, тыс. руб/км С тоим волос л равным образом н да й насчёт проводам равным образом м а р ки Р айоны по го л насчёт ­ Т да п опор Стальные одноцепные леду А С -70 Д I А С -96/16 А С -123/19 А С -150/24 I и 12,2 14,4 16,5 18,2 12,4 14,1 16,0 17,8 13,1 14,1 16,0 17,4 13,3 14,3 17,7 21,3 17,3 20,1 24,2 27,2 18,1 20,1 24,2 27,2 1 0 ,2 20,4 25,2 28,9 19,5 21,4 25,5 29,3 15,4 17,9 21,5 24,2 15,7 17,3 20,8 23,4 16,2 17,3 21,4 23,7 16,2 17,5 20,9 24,0 — 9,4 10,6 12,2 13,7 10,3 10,8 12,3 13,6 10,9 11,2 12,3 13,4 15.3 16,7 19,5 21,7 14,1 14,5 17,3 18,8 14,8 15,3 17,8 19,1 12,8 13,9 16,6 18,4 11,4 11,7 14,0 15,2 11,7 12,2 14,1 15,1 ш IV Стальные двухцешше I II ш IV Стельные двухцепные подвеской одной цепи I п ш IV Железобетонное ные Железобетонные ные одноцец- двухцеп­ Железобетонные двухцепные от подвеской одной цепи 322 I II II I IV I II III IV — . — I II III IV — ,— — Продолжение табл. б100 С тоим отросток л иний  со проводам равно м ар ки Т н п опор А С -95/16 А С -120/19 А С - 050/24 I II III IV 5,0 5,5 6,0 6,7 5,4 5,8 6,3 6,8 5,9 6,9 6,4 6,9 67 6,8 7,1 7,5 2,9—3,9 3,2—5,3 4,0—5,5 Деревянные двухстоечные бестроссовые Подвеска другой цепи 1 I —IV СО А С -70 /11 СО Р а йо ны п по отношению го л в отношении ­ леду П рим ечание, С тоим отросток 0 ко м во ы р у б ко равно просек учи твоя милость на а е тся дополнител ьно н составляет 1,2 тыс. р у б /км , Т а б л да ц а 0 Ю1. Стоимость воздушных линий 08 кВ получай одностоечных деревян­ ных опорах, тыс. руб/км Стоим отросток л иний изо проводов м ар насчёт к Районы по го л по части ­ леду А С 05 А С 00 А С 00 А-Зо А-50 А -70 А-95 ПС -95 3,6 3,6 4,2 5,0 2,4 2,4 3,2 3,9 3,4 3,4 3,9 4,4 1,9 1,9 2,6 3,1 Опоры от ж е л е з что касается б е ведь н н ы м равно п р да  со та во ко ам и I II II I IV 3,2 3,2 3,8 4,6 I II III IV 2,9 2,9 3,3 3,8 3,3 3,3 3,9 4,6 3,2 3,2 3,8 4,6 3,5 3,5 4,0 4,8 3,4 3,4 4,0 4,9 3,3 3,3 3,9 4,7 Опоры не без; деревянными п ри ставкам и 3,0 3,0 3,4 3,9 2,9 2,9 3,4 3,9 3,2 3,2 3,6 4,1 3,0 3,0 3,6 4,0 П рим ечалие. П р им ен ен ие одностоечны х опор В Л 70 мм2 д что касается пуска е тся п р равно сп е ц равно а л ь н ы х обоснованиях. 35 ко В 3,2 3,2 3,7 4,1 с сечением провода 50 и Т а б л равным образом ц а 0.102. Стоимость воздушных линий 00 кВ бери одностоечных деревян­ ных опорах, тыс. руб/км Районы по голо лелу АС-35 АС-50 С тоим ость ЛИ Н ИЙ А-70 А-35 из проводив м ар по отношению к А-50 АС-70 А-95 П С -95 Опоры вместе с ж е л е з в отношении б е т в рассуждении н н ы м да п р да от т а во ко а м и I II III IV И* 2,7 2,7 3,1 3,8 2,8 2,8 3,2 3,9 3,0 3,0 3,4 4,1 2,8 2,8 3,2 3,9 2,9 2,9 3,3 4,0 3,0 3,0 3,5 4,2 3,2 3,2 3,7 4,4 1,9 1,9 2,5 3,1 323 Продолжение табл. 0.102 Стоимость Р айоны п по отношению го л что до ­ леду АС-За I II III IV 2,4 2,4 2,7 ЗД АС-50 А-70 линий А-35 из проводов м арок А 00 АС-70 Л-95 П С 05 Опоры от деревянны ми п р равным образом вместе с т а во для а м и 2,5 2,5 2,8 3,2 2,4 2,4 2,9 3,4 2.7 2,7 3,0 3,4 2,5 2,5 3,0 3,5 2,9 2,9 3,4 3,9 2,7 2,7 3,2 3,7 Т а б л да ц а 0.103 Стоимость воздушных линий 00 кВ, тыс. руб/км Железобе­ тонные опоры I— и ш IV Деревянные опоры с железобе­ тонными пристав­ ками I — 01 III IV 1,8 1,9 2,1 2,2 2 ,2 2,6 2,4 2,8 Деревянные опоры с деревян­ ными пристав­ ками I — II III IV 1,5 1,9 1 ,6 1 ,8 1,9 2 ,2 2 ,1 1,9 2,3 2,1 2 ,8 2 ,2 2,3 2,7 3,0 2 ,8 3,2 гЛ СО < S ■i 5 гл О) < ПСО-Е| гЛ еч < ПС -25 АС-50 АС-35 | Т равно п опор <0 А С -25 С тоим волос линий изо проводов м ар что касается к Районы qo го ло ­ леду 2,5 0,4 0,4 0,4 0,7 0,1 3,0 0,0 0,0 0,0 0,2 0,5 3,3 -- — 0,3 0,5 0,7 1,9 2,4 2,8 1,9 2,4 2,2 0,9 0,0 0 , 0 0,4 0 , 0 2,5 0 , 0 0,3 0,4 ^,7 0,0 3,0 3,1 0,1 0,1 0,6 1,7 2,0 2,4 1,7 1,9 1,7 0,9 0 , 0 0,4 1,9 0,0 0 , 0 0 ,3 0,7 2,3 2 , 0 0,3 0,6 0,9 1,4 1,6 1,8 1,3 1,5 1,7 1,9 1 ,6 2 ,2 2 ,8 Т а б л равно ц а 0.104. Стоимость воздушных линий вплоть до 0 кВ, тыс. руб/км С тоим волос л равно н равным образом й не без; опорам и М арка провода А-16 А-25 324 Число проводов 2 3 4 5 3 4 5 ж елезобе­ тонны м и 3,75 3,88 4,02 4,15 — 4,15 4,28 деревянными с ж ел езо­ бетонными пр иставкам и д е ре вянн ы равным образом н с деревянны ­ ми пр равно став­ кам и деревянными с нел ьньш и сто й ка м и 2,91 3,05 3,18 3,31 3,14 3,31 3,44 2,40 2,63 2,77 2,91 =2,72 2,90 3,04 2,77 2,94 3,04 3,18 2,89 3,10 3,31 Продолжение табл. 0.104 Стоимость л иний вместе с опорами Число проводов М а р ка провода 4 5 4 5 4 ж е л е зо бе ­ то н н ы м и деревянными с ж е л е зо ­ бетонными пр иставкам и 4,43 4,56 4,72 5,12 5,15 3,64 3,72 3,88 4,28 4,35 деревянными с деревянны ­ ми пр равным образом став­ ка м и д еревянными с дельными сто й ка м и 3,18 3,32 3,47 А-50 3,88 А-70 — Т а б л равно ц а 0105. Стоимость подвески дальнейший цепи, выполненной на ных опорах ВЛ 030—35 кВ, руб/км, с целью I —I V районов согласно гололеду А-35 3,38 3,59 3,67 4,15 — двухцеп­ С тоим отросток оковы нз кабель м ар ки Н апря­ жение, 0 X А С кВ 240 2ХАС300 АС-9Б АС-70 А С 020 АС-150 А С -185 АС-240 АС-300 АС-400 А.С-500 С та л ь н ы е относительно п по части р Ы 330 220 110 35 10,0 10,6 2,2 2,0 2,6 2.4 2,8 2,6 4.9 5,5 4.7 5.4 4.9 4.7 5,8 5.4 3.6 3.4 7,1 8,7 70 95 Ж е л е з от б ет относительно н н ы е что до п относительно р ы 2,3 2,1 1,9 1,7 ПО 35 2,7 2.5 3,1 2,9 3.7 3.4 Т а б л равным образом ц а 0 006. Ст■оимость стал галюми ниевог j провс)да, тыс. руб/ КМ Сечение провода, ммг Н аим енование 10 Расчетная конгломерат провода 1 км линии, т Стоимость на 1 т провода, тыс. 16 25 35 0,11 0,19 0,29 0,47 0,61 0,86 1,21 0,862 0,805 0,810 0,800 0,785 0,771 0,765 0,095 0,153 0,235 0,376 0,475 0,663 0,925 50 руб. Стоимость провода на линии, тыс. руб/км 1 км 325 Продолжение табл. 0.106 Сечение прозод а. мм! Н аим енование 123 150 185 240 300 400 Расчетная конгломерат линия для 0 км ли­ нии, т 1,54 1,91 2,36 3,08 3,88 5,13 Стоимость 0 т провода, тыс руб. 0,750 0,757 0,759 0,743 0,738 0,741 Стоимость линия на тыс. руб/км 1,170 1,444 1,300 2,290 2,860 3,800 1 км линии, Т а б л равным образом ц а 0.107. Стоимость кабельных линий электропередачи тыс. руб/км (маслонаполненные равным образом от пластмассовой изоляцией) Р асчетная стоим ость Сечение, мм* 500 ко В 330 для В МВДТ М ВДТ мнск кВ, (3 фазы) 110 для В 220 кВ М ВДТ 110— 000 МВДТ 270 МНСК М И АаШ ву АПвП 260 380 300 240 350 350 170* 250 550 625 790 640 360 440 1150 930 530 660 960 290 190* 1400 420 280 1 00 0 700 1000 П рим ечани е . В числителе приведена теле — д во у х ка б е л ьн ы х л иний, * 326 Д а н н ы е предварительны е. стоим ость п р касательно ко л а д ки одиой линии, в знам ена­ Таблица 0.108, Стоимость кабельных линий тыс. руб/км (кабели от бумажной изоляцией) электропередачи 6—36 кВ. Расчетная ставка (3 фазы) 35 кВ Сече ние. MMS РуОСБУ АСБУ А А Б лУ ААБ2лУ 8,3 50 70 95 120 150 185 240 6 кВ Ш кВ А АШ вУ ААШ пУ 6,9 7,1 ААБлУ ААБ2ЛУ АСБУ А А Ш оУ А АШ пУ 6 ,7 7,7 6,6 6 .4 6.2 9,8 9 ,4 9 .0 13.2 10,7 10,4 10,0 12,0 9 ,0 7,5 7,3 7,0 8,2 7,1 6 ,8 6 ,6 10,2 9,8 7,4 7,2 14,6 11,7 11,4 10,7 12,9 10,7 9,9 8,1 7,9 7,6 8,9 7,6 16,5 12,8 12,4 11,8 14,4 11,8 11,4 10,9 27,6 10,5 8,6 8,4 8,1 9,6 8,1 7,9 7,6 52,5 17,6 13,7 13,4 12,8 15,9 12,8 12,4 11,8 28,2 11,3 9.1 9 .0 8,7 10,5 8 .7 8,5 8,2 53,8 19,2 14,8 14,5 13,9 17.7 13,9 13,6 12,9 12,2 9,9 9 ,8 9 ,4 11,3 9,4 9.2 8,7 21,0 16,4 16,1 15,4 19.2 15,4 14,9 14,1 13.5 10,9 10,9 10,1 12,7 10,3 10,2 9.7 23.7 18,3 18,3 16,8 2 0 ,9 17,2 17,0 16,0 Примечание. В числителе приведена ставка прокладки теле— двух кабельных линий. одной линии, на знамена­ Т а б л да ц а 0-109, Стоимость кабельных линий электропередачи 00 кВ, тыс. руб/км Стоимость линий на прокладки в траншее Сечение, ммг алюминиевые жилы АОАБ 25 35 5,8 6,2 АОСБ 7 .8 8.3 в каналах, блдках, туннелях ыеднце жилы осв 8,3 9,2 ОАБ 6 ,3 6,9 алюминиевые ж илы АОАБГ 4 ,8 5 .3 А ОСБГ 7,1 7,7 медные жнды освг 7.7 8,6 ОАБГ 5.4 6.0 327 П р насчёт д что касается л ж е н равным образом е табл. 0 0 0 0 Стоимость личнй про прокладки в каналах, блоках, туннелях в траншее Сечеииг, им 0 алюминиевые жилы АОАБ 50 70 95 120 150 185 ОСБ АОСБ 6,8 7,3 8.0 8,3 8,9 9,4 9.2 9,9 10,7 11,3 12,0 12,7 Т а б л да ц а 0110 руб/км алюминиевые ж нлы медные ж илы 10,3 11,5 12,9 13,3 14,9 16,8 ОАБ АОАБ Г 7.8 8,9 10,1 11.0 12,1 13,3 5,8 6,3 7,0 7,3 7,8 8,3 медные жилы АОСБГ ОСБГ ОАБ Г 8,6 9,3 10,1 10,6 11,3 12,0 9,7 10,8 12,1 12,6 14,2 15,9 6,9 7,8 9,1 99 11,0 12,2 Стоимости кабельных линий вплоть до 0 кВ (трехжильных), тыс. Стоимость линий пользу кого марки кабеля Сечение ка ­ белей, мм2 ААЬлУ ААБ2ЛУ АСБлУ А А Ш вУ А А Ш пУ АСКлУ 2,3 2,4 2,7 2,9 3,5 3,9 4,5 5,2 2,3 2,5 2,7 3,0 3,4 4,0 4,7 5,3 2 ,0 2 ,2 1,9 2 ,0 3,9 4,3 4,7 5,4 6,1 6 ,2 3X25 3X35 3X50 3X70 3X95 3X120 3X150 3X185 3X240 Т а б л равно ц а 0111 Стоимости тыс. руб/км 2 ,8 3,1 3,6 4,0 4,6 5,3 6,9 2,5 2,9 3,3 3,8 4,3 5,0 8 ,2 6 ,0 6 ,0 кабельных линий до 1 кВ 2,3 2 ,6 3,0 3,4 3,9 4.5 5,0 6 ,2 6,9 7,6 8,7 9,6 (четырехжильных), Стоимость линий к марки кабеля Сечение кабелей, мм* 3X25+1X16 3X35+1X16 3X50+1X16 3X 0 0 + 0 X 0 0 3X 0 0 + 0 X 0 0 3X 020+1X 05 3X 050+1X 00 3X 0 0 0+1 X 00 328 ААБлУ АСБлУ А АШ вУ 2,4 3,0 3,3 2 ,2 2 ,6 3,0 3,3 3,8 4,5 5,4 6 ,2 3,9 4,4 5,1 5,7 7,2 8,3 2,4 2,7 3,1 3,5 4,2 5,1 5,5 Т а б л равным образом ц а 0112. Стоимость ячеек О РУ 05 н перед этим кВ, тыс, руб Р асчетная ставка ячейки с ваша милость клю чателем в оздуш ны м Н апря­ жение, кВ С хема до 00 1150 | масляным при откл ю чаем ом гоке, ко А более 00 до 00 более 00 Полуторная не без; выключателем 1280 — -- __ То же, вместе с выключателем отключателем 1600 — — -- Трансформаторы-шины, полу­ торная от выключателем 700 850 — — То же, не без; выключателем отклю чателем 810 — — — 500 Четырехугольник. Трансформа торы-шины, полуторная 260 380 — — 330 Четырехугольник. Трансформа­ торы-шины, полуторная 160 300 — — Четырехугольник, одна, две рабочие секционированные выключателем и обходная системы шип 85 130 90 105 115 — 750 220 Расширенный четырехугольник ПО ... 150 Одна, двум рабочие секциони­ рованные выключателем и обходная системы шин 110 35 Одна секционированная выклю чателем учение шин 70 — — — 42 57 35 43 14 29 9,1 20 329 Т а б л да ц а 0113. Стоимость О Р У 05 кВ да выше, тыс. руб. Условное обозначение схемы Схема соединений нате стороне В Н Расчетная значимость О Р У напряжением. кВ 35 110 150 220 2,4 11,5 14,0 18,9 То ж е,  со Предохранигелем 2,7 — — — — То ж е, вместе с отделителем 4,1 12,7 2 0,1 26,4 — 5,4 36,0 61,0 79,0 — 13,0 36,3 51,9 83,0 — 18,5 75,0 126,0 180,0 98,0 172,0 Блок ( л да н равным образом й — трансформатор) разъединителем То ж е, не без; выключателем повая схема) с § Д на а блока  со отделителями да не автоматической перемычкой со стороны ЛИНИН М остик С отделителями во цепях трансформаторов й дополни­ тельной линией, присоединен­ ной от двойка выключателя И " * [□bj п 330 2 0,0 $ (не ти ­ М остик не без; выключателем во пере мычке равно отделителями на цепях трансформаторов 330 Т а б л равным образом ц а 0.114 Стоимость закрытых распределительных 6— 010 кВ, тыс. руб. Напряжение, кВ устройств (З Р У ) Расчетная стоимость, тыс. руб. Наименование ЗРУ Д на а блока цепь — трансформатор: без автоматической перемычки с автоматической перемычкой 1 00 64 70 М остик вместе с отделителем во цепях линий да выключате­ лем во перемычке 130 31 Ячейка вместе с выключателем Одна секционированная выключателем построение шин с 0 отходящими линиями 35 115 7 Ячейка К Р У от выключателем 10 (6 ) Д ве секции: 14 отходящих линий 26 » » 48 » » 70 95 144 Четыре секции: 42 отходящие линии 48 отходящих линий 52 отходящие линии 155 173 186 2,3 Ячейка К Р У вместе с выключателем 10 (6 ) 10 (6 ) Ячейка отходящей линии 12 отходящими линиями) КРУН (две секции с Ячейка отходящей абрис К С О 3,5 2,1 Примечание. Расчетные стоимости ЗРУ приведены вместе с учетом стоимости здания, и что до ч да отдельных ячеек строительная порцион здания никак не учтена. 331 Т а б л да ц а 0115 Расчетная лэндинг групп изо трех однофазных трансформа­ торов сиречь автотрансформаторов 050— 0150 кВ, тыс. руб. С ГОИМ об не без; т ь 3X267 зхззз 3X417 3X667 трансформаторов без Р П Н автотр анс фор м атор ов Мощность, М В "А 1150/500 750/500 750/330 — — — 2100 — Т а б л да ц а 0.116. Расчетная ров 000 кВ , тыс. руб. 1150/20 760/20 1750 _ _ —• — .— — 2150 4290 7507220 "— 1980 2550 ---- “ стоимость трансформаторов и автотрансформато­ Стоимость Мощность, М В *А автотрансформатора вместе с Р П Н трансформато­ ра безо Р П Н 500/330/НН 500/220/Н Н 500/110/НН Трехфазные 250 315 400 500 630 1000 401 453 — .— 493 601 ___ — 473 — .— — — — — 609 705 932 — — — — — — Группа одноф азных 3X167 3X267 3X533 — .— — — 1718 913 974 1264 — — — — Т а б л равным образом ц а 0.117. Расчетная курс трансформаторов равно автотрансформато­ ров 030 для В , тыс. руб. Стоимость Мощность, М В -А двухобмоточного трансформатора без Р П Н 40 63 125 200 250 332 .— 273 362 378 с расщеплен ной обмоткой с РПН 194 267 автотрансформатора г Р П Н 330Д10/НН 330/150/ИИ 330/220/НН — 320 370 •— — — — — — — — 400 297 — Продолжение табл. 0.117 Стоимость двухобмоточного трансформатора автотрансформатора вместе с РПН Мощность. M B .А без Р П Н 488 718 922 1128 400 630 1000 1250 — 3X133 Т а б л равным образом ц а 0118 220 кВ, тыс. руб. с расщеплен­ ной обмоткой с РПН 330/1 Ю /н н 330/150/НН 330/220/НН 564 — ,— — . — — — — — — — —. — - _ -- 966 Расчетная цена трансформаторов равно автотрансформаторов Стоимость двухобмоточиого трансформатора Мощность, M B -А без Р П Н 25 40 63 80 1 00 1 05 160 200 250 400 630 1000 Таблица тыс. руб. —. с расщепленной обмоткой и РПН — 169 193 189 — 265 231 — 307 343 469 692 892 6.119. Расчетная трехобмоточного с РПН автотрансфор­ матора не без; Р П Н 148 165 _ 201 .—, — — 253 — — — _ _ — 323 —• — —* — стоимость трехфазнмх 332 396 _ . трансформаторов 110 кВ , Стоимость двухобмоточяого трансформатора М ощ ность, M B .А без Р П Н с РПН 2 ,5 6 ,3 10 16 — 35 49 54 63 25 — — — с расщепленной обмоткой Н Н и РПН — — — 84 трехобмоточного трансформатора с РПН 57 67 79 91 333 Продолжение табл. 0.119 Стоимость двухобмоточмого трансформатора Мощность, MB - Л без Р П Н с РПН _ — 40 63 80 125 200 250 400 117 154 166 — — 109 136 157 244 — — — 144 171 263 302 438 трехобмоточного трансформатора с РПН с расщепленной обмоткой НИ н РПН — — — ■ Т а б л да ц а 0120. Расчетная цена трехфазных трансформато­ ров 05 кВ, тыс. руб. Стоимость трансформатора Мощность, M B А 2,9 4,3 6,4 9,3 1,0 1,6 2,5 4,0 6,3 10 16 25 32 40 63 _ — _ __ — 1,6 2 ,2 0,1 0,16 0,25 0,40 0,63 с расщепленны­ ми обмотками с РПН без Р П Н — -— -- 8 .8 1 0 ,6 15,4 16,7 10,1 1 0 ,2 2 0 ,2 15,2 19,0 24,6 33,7 25,7 30,5 41,8 61,2 .— — — — ---- — — — 77,0 86,1 96,3 129,4 —- Т а б л равно ц а 0121. Стоимость трансформаторов 00/0,4 кВ, руб. Мощность, кВ *А 25* 40* 63* Стоимость 290 350 410 100* 570 160* 740 250 1000 400 1410 0035 * Стоимости относятся такж е для трансформаторам 0/0,4 кВ . 334 630 1000* 2965 1600 2500 4150 5800 Т а б л равным образом ц а 0.122, Расчетная достоинство последовательных регулировочных транс* форматоров Тип Стоимость, тыс. руб. ВРТДНУ 12Q/35/35 В РТД Н У 125/35 ВРТДНУ 180/35/35 ВРТДНУ 240)35/35 ВРТДНУ 405/35/35 ВРТДНУ 480/35/35 38 38 55 56 60 67 Т а б л да ц а 0.123. Стоимость трансформаторов, тыс. руб. линейных и вольтдобавочных регулировочных Стой мость Мощность, М В -А Тип трансформатора трансформа­ тора расчетная 26,5 33,8 36,7 40,6 51,0 61,0 58,0 44,6 59,5 62,4 66,3 86,7* 98,7 98,6 ЛТМН-16000/10 ЛТДН-40000/10 ЛТЦН-40000/10 ЛТДН-63000/35 ОДЦНТП-92000/150 ЛТДН-100000/35 В Р + ДНУ-240000/35/35 16 40 40 63 3X92 100 240 * Данные ориентировочные. Т а б л равно ц а 0.124, Расчетная достоинство синхронных компенсаторов Тип КСВБ-320-20 Номинальная мощность, Мьар 320 Номинальное напряженке, для В 20 Расчетная стои­ мость, тыс. руб. 2400 4000 1200 КСВБ-160-15 160 15,75 1900 J600 КСВБО-160-lS 2500 670 КСВБ-100- l l 100 11 1020 740 КСВБО-ЮО‘ 01 1150 330 КСВБ-50-11 50 КСВБО-50-11 11 520 400 650 Примечание. В числителе расчетная достоинство установки одного СК, а знаменателе — Двух СК. Таблица пенсации 6125 Удельная стоимостное выражение установок продольной; ком­ Н апряжение, кВ С тоим ость, ты с. руб/М аар 1 [0—220 330 500 750 1150 8 ,6 9 ,2 1 0,5 13,8 16 Т а б л равно ц а 0 026. Стоимость конденсаторвых батарей 0 — 010 для В С конденсаторами К С 0 0,05-125 С конденсаторами К О М , 06-60 Н по части м равно ча л ь равно по части е напряжение. кВ ус танонленяая мощность. Мвар расчетная стоимость, ТЫС руй ус гановленная мощность, Мвар расчетная стоимость, тыс руб 52 1 0 ,3 5 2 ,9 290 100 30 18 108 36 1 0,5 6 ,0 390 130 40 24 110 35 10 6 6 0 0 0 . Стоимс сть свинцовых Таблиц! ционарных установок Т ип аккумулятора Номинальная емкость при 10-часовом режиме раз­ ряда, для В т ч ном С-1, С К -1 С-2, С К - 0 С-3, С К -3 С-4, С К -4 С-5, С К "5 С - 0 , С К -6 С -8, С К -8 С - 0 0 , С К 00 С-12, С К -1 0 С-14, С К -1 0 36 72 108 1 04 180 216 288 360 432 504 аккумуляторов Л1асса, ко г 336 С К 06 С К -1 0 С К -2 0 С К -2 0 С К -2 0 С К -3 0 576 648 720 864 1008 1152 Оптовая цена [ ш т , руб -К О П . сосуде 8 ,6 14,1 18,5 2 0 ,0 2 0 ,0 3 0 ,7 4 0 ,6 5 0 ,3 5 0 ,5 6 0 ,2 эженноч внутри С 06, С-18, С-20, С-24, С-28, С-32, для ста- 100,1 1 0 0 ,8 1 0 0 ,0 1 06 ,1 1 0 0 ,0 1 0 0 ,9 6— 11 — 14— 20— 24— 27— 33— 42— 48— 59— 60 00 20 00 00 00 50 00 50 00 свинцом 95— 100— 114— 133— 150— 167— 00 00 00 00 00 00 Продолжение табл. 0.127 Ти л аккум улятора С-36, С К -3 0 С-40, С К -4 0 С-44, С К -4 0 С-48, С К -4 0 С-52, С К -5 0 С-56, С К -5 0 С-60, С К -6 0 С-64, С К -6 0 С -6 0 , С К - 0 0 С-72, С К -7 0 С-76, С К -7 0 С 00, С К -8 0 С-84, С К -8 0 С - 0 0 , С К -8 0 С-92, С К -9 0 С-96, С К -9 0 С 000, С К 000 С-104, С К -1 0 0 С -108, С К -1 0 0 С-112, С К - И 0 С-116, С К 016 С 020, С К -1 0 0 С-124, С К -1 0 0 С-128, С К -1 0 0 С -132, С К -1 0 0 С -136, СЖ -136 С-140, С К 040 С 044, С К -1 0 0 С -148, С К -1 0 0 Номинальная емкость при 10-часовом реж им е раз­ ряда, для В т ч М асса, для г 1296 1440 1584 1728 1872 2016 2160 2304 2448 2592 2736 2880 3024 3168 3312 3456 3600 3744 3888 4032 4176 4320 4464 4608 4752 4896 5040 5184 5328 Оптовая цена I ш т ., руб.-коп. 194,4 185— 00 2 0 0 ,2 2 0 0 — 00 230,9 251,0 268,8 288,2 307,6 325,5 343,2 364,2 383,6 401,4 422,4 443,5 463,0 482,3 501,8 521,2 540,6 558,4 577,8 597,2 615,0 639,3 655,4 674,8 696,0 712,1 744,6 219— 00 237— 00 254— 00 271— 00 289— 00 306— 00 323— 00 341— 00 357— 00 374— 00 393— 00 410— 00 428— 00 445— 00 462— 00 481— 00 498— 00 515— 00 531— 00 548— 00 566— 00 584— 00 600— 00 617— 00 635— 00 652— 00 671— 00 Примечание У всех аккумуляторов { /н0М=2 В. Т а б л равно ц а 0 028 Стоимость (ком плект — 0 фазы) токоограничивающих реакторов 110— 020 кВ Стоимость, тыс руб. Тип ТОРМТ ТОРМТ Номинальное напряжение, кВ Номинальный ток, А 220 110 1000 1350 реактора расчетная 230* 77,6 350* 130 * Д анны е ориентировочные. 337 Т а б л равным образом ц а 0.129. Расчетная ставка токоограничивающих реакторов 00 ( 0 ) кВ (ком плект — 0 фазы) CtoiimooHi реактора, тыс руб , рядом установке Номинальный Ток, А внутренней Нд&лннальиыЙ ток» А наружной внутренней 12,3 13,6 15,1 19,3 наружной Сдвоенные Одинарные 1000 1600 2500 4000 Стоимость реактора, тыс. руб*» возле установке 10,8 11*1 14,2 —- 15,5 17,5 18,0 2 Х Ю 00 2X 0600 2X2500 15,2 15,0 16,6 — Т а б л равным образом ц а б.13о. Расчетная тариф шунтирующих реакторов ТИП реактора Номинальное напряжение, кВ Мощность, М В -А Стоимость, тыс. руб. Трехфазные Р Т М -3 0 0 0 /6 Р Т М -3 0 0 0 /1 0 Р Т Д -2 0 0 0 0 /3 0 з ,з 3 ,3 20 6,6 и 38 ,5 18 18 50 Однофазные З Х Р О М -1 0 0 0 /1 0 6 >6 / / з 1 0 /у Т ЗХРОД-ЗОООО/35 38,5/ / 0 3 X 0 .1 20 3X30 160 ЗХР О Д -ЗЗ З З З/110 121/ / Г 3 X 0 0 ,3 170 З Х Р О Д Ц > 0 0 00/500 52 0 / / Г зХ бо 380 З Х Р С Д Ц - 01 0000/750 8 Х Р О Д Ц -3 0 0 0 0 0 /1 0 0 0 787/ / 0 " 1200/ /3 " 3X110 950 3X300 2700 Т а б л да ц а 0 031. Расчетная ставка реакторов Р З Д С О М 338 Таблица 61 0 0. Постоянная деление затрат согласно подстанциям ЗБ— 0150 кВ Напряжение, Электрические схемы подстанций получи стороне ВН кВ 1150 Трансформаторы — шины Постоянная часть затрат, тыс. руб. 17000 750 Полуторная 6800 500 Полуторная Трансформаторы — шипы Четырехугольник 4100 2800 2400 300 Полуторная Трансформаторы — шнны Четырехугольник 2100 1750 1160 220/110 Сборные шины М ости для четырехугольник Без выключателей 750 520 400 Четырехугольник, сборные шикы М остик Без выключателей 460 360 240 110/35/10 Сборные шины М остик Без выключателей 320 250 170 110/10 Сборные шины Мостик Без выключателей 290 210 130 С выключателями возьми постоянном токе То ж е возьми переменном токе Без выключателей 105 70 60 220/35/10 220/10 35/10 Таблица 5.133. Расчетная значимость закрытых подстанций 05--2 0 0 для В Схема соединений в сторонах В Н равно СН Напряжение, кВ ПС Число равно мощность трансформаторов, ш т х (М В *А ) Расчетная стоимость, тыс руб. с применением элегаза Р У выполнено по схеме «Четырехугольник» с 0 элегазовыми ячейками 220 кВ 339 Продолжение табл. в.133 Число равно мощность трансформаторов, ш т X (M B • А) Схема соединений в сторонах ВН равным образом С Н Напряжение» кВ Расчетная стоимость» тыс. руб. 2 0 0 / 0 0 0 /1 0 Р У 010 для В сделано до схеме «Д ве рабочие секционирован ные С выключателем равно обход­ ная построение шин» не без; 0 элегазовыми ячейками, во волюм числе — 4 линейные 2X200 1300 1 00 / 0 0 (6 ) ПС с применением элегаза P V 010 кВ сделано п<ч rxov» «Две рабочие секционирован­ ные вместе с выключателем равно обходная система шин». В стоимости уч­ тено 0 элегазовых ячеек 2X63 5000 110 / 0 0 (6 ) Р У 010 кВ сделано соответственно схеме «М остик от выключателем во пе­ ремычке да отделителем на цепях трансформаторов» 2X63 2X25 900 800 1 0 0 / 0 0 /6 Р У 010 кВ сделано за схеме «Два блока (линия — транс­ форматор) от отделителями» 2X63 2X25 850 750 Р У 05 кВ выполнено по схеме «Д на а блока (линия — транс­ форматор) с автоматической перемычкой» 2X16 300 3 0 /1 0 (6 ) Примечание. Расчетные стоимости приведены для закры пирушка установки трансформа* торов. Т а б л да ц а 0.134. Комплектные (К Т П Б ) 0 0 -2 0 0 кВ Схемы соединений ва стороне В Н Д во а блока из отделителими да неавтома­ тической перемыч­ кой со стороны ли­ ний В Н 340 Н апряжение, кВ 2 0 0 / 00 — 00 2 0 0 / 0 0 0 /1 0 трансформаторные подстанции Число к мощность трансформа­ торов, ш т х (MB -А ) блочного типа Число присоединяе­ мых линий на стороне ВЫ 2X40 2x63 2 2 2x63 2X125 2 2 СН — 4 4 Расчетная стоимость, тыс. руб. НН 42 50 670 740 50 50 1060 1170 Продолжение табл. 0.134 Схемы соединений на стороне В И М остик  со выключате­ лем во перемычке и отделителями во це­ пях трансформато­ ров Блок (линия — транс форматор)  со отде­ лителями Н апряж ение, кВ Число и мощность траис форма­ торов, ш т х (M B А ) сн нн 2X25 2X40 2 2 4 4 22 22 610 730 2 0 0 / 0 0 — 00 2X40 2X63 2 2 — 42 50 860 920 2X25 2X40 2 2 4 22 22 860 980 2 0 0 /1 0 0 /1 0 2x63 2x125 2 2 4 4 50 50 1250 1360 1 0 0 /1 0 1 X 0 ,5 1 X 0 ,3 1X10 1X16 1 1 1 1 — — 5 5 8 11 ПО 125 135 150 1X25 1 1 — 21 21 220 1X40 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 5 8 11 11 11 155 170 190 205 230 2x25 2X40 2 2 — 42 42 350 400 2 X 0 ,5 2X6,3 2X10 2X16 2 2 2 2 ----- 10 10 16 22 225 240 270 2 X 0 ,3 2X10 2X16 2X25 2X40 2 2 2 2 2 4 10 4 4 16 2 X 0 ,5 2 X 0 ,3 2X10 2X16 2 2 2 2 220/35/10 1X40 110/35/10 1 X 0 ,3 1X10 1X16 1X25 1 0 0 /1 0 — 00 1 0 0 /1 0 1 0 0 /3 0 /1 0 Д ва блока вместе с выклю­ чателями равным образом неавто­ матической пере­ мычкой со стороны линий В Н ВН Расчетная стоимость, тыс руб. 220/35/10 1 0 0 / 0 0 — 00 Д ва блока от отдели­ телями да неавто­ матической пере­ мычкой со стороны лпний В Н Число присоединяе­ мых линий иа стороне 1 0 0 /1 0 4 _ -------- 4 4 _ _ 22 22 22 10 10 16 22 195 200 280 310 340 370 420 260 290 310 340 341 Продолжение табл. 0.134 Схемы соединений на стороне В Н Н ап конструкция ени е, кВ 1 0 0 / 0 0 — 00 110/35/10 Число И мощность трансформа­ торов, ш т х (М В -А ) ВН 2X25 2X40 2 2 2X6,3 2X10 2X16 2 2 2 2X25 1 0 0 /1 0 110/ 0 0 - 0 0 110/35/10 М ости для не без; выключате­ лями на перемычке и на линиях 1 0 0 /1 0 1 0 0 / 0 0 — 00 110/35/10 3 0 /1 0 Одна рабочая сек ционированная с выключателем си­ стема шин 342 3 0 /1 0 СН _ Расчетная стоимость, тыс. руб. НН — 42 42 430 465 4 10 16 2 2 4 4 4 4 340 375 410 525 565 2X16 2 2 2 2 — — — 22 300 330 350 380 2x25 2X40 2 2 — 42 42 500 540 2 x 0 ,3 2 ХЮ 4 4 4 4 4 10 2X16 2X25 2X40 2 2 2 2 2 22 22 22 410 440 470 530 570 2 X 0 ,5 2 x 0 ,3 2 X 00 2X16 2 2 2 2 — 10 10 ■— ■— 22 2X25 2 2 — 22 22 530 2X40 2 x 0 ,3 2 X 00 2X16 2X25 2X40 2 2 2 2 2 4 4 4 4 4 10 42 42 440 470 500 560 600 2x6,3 2хЮ 2X16 2 2 2 8 8 8 1 05 180 230 2X6,3 2X10 2X16 2 2 2 8 8 8 190 220 260 2x40 М остик из выключите лем во перемычке и отделителями во це­ пях трансформато­ ров Ч исло присоединяе ыых линий на стороне 2X2,5 2 x 0 ,3 2ХЮ 22 22 22 Ю __ — — __ — — 10 16 16 16 16 22 330 360 380 410 570 Т а б л равно ц а 0.135. Стоимость трансформаторных подстанций 00/0,4 кВ Мощность Наименование подстанций трансформаторов, tcB-A Стоимость, тыс. руб. Закрытые: 250 400 с одним трансформатором С двумя трансформаторами Комплектные  со трансформатором Открытые земле с установкой трансформатора на Открытые мачтовые  со трансформатором 1 а б л равно ц а 0,136. Трансформаторные подстанции (Т 9,50 1 0 ,1 0 2X250 2X400 2X630 16,0 17,30 20,52 63 1 00 2 ,0 0 2 ,2 0 160 2,40 250 400 3,30 3,90 63 1 00 2 ,6 0 2 ,2 0 160 2,40 п> е—1 0 /0 ,4 кВ Стойкость, тыс. руб. Тип ТП Число трансформаторов в нагрузка шгХ(кВ-А) Площадь aactpoftitu, м8 всего 8 тем числе стройтельяомонтажные раёотЬг В 0Ы 00М 1 Х ( Ю 0 — 060) 17,34 5,97 3,42 В-41-400М IX 2 0 ,2 8,13 3,99 8,42 3,99 9,37 3,99 13,37 7,23 13,66 7,33 В-42-40ОМ (100— 000) 2 Х (100— 000) 30,2 343 П р насчёт д в отношении л ж е н равным образом е т абл. 0 .1 з $ Стоимость, тыс pv6 Тип Т П К-42-400М 0 К-42-630М 0 К С К -4 0 -6 0 0 М 0 К-31-400М 0 344 и Число трансформаторов мощность ш т X (кВ - А) 2 X 0 00— 000) 2X630 2X630 I X (100— 000) Площадь застройки, м2 52,6 вс его в книжка числе строительномонтажные работы 14,33 7,36 13,20 7,27 12,70 7,18 13,50 7,30 13,01 7,21 14,50 7,42 14,01 7,32 15,89 8,53 15,40 8,44 16,17 8,57 15,68 8,48 17,15 8,65 16,66 8,56 19,85 9,85 19,34 9,75 20,14 9,87 19,64 9,78 63,3 77,9 33,0 21,06 10,94 20,56 9,85 7,77 4,67 Продолжение табл 0 036 Стоимость, гыс. руб Тип ТП К-31-630М 0 и Число "Трансформаторов мощность шт х (кВ • А) 1 X 030 Площадь застройки, м2 38,5 всего Б праздник числе строительномонтажные работы 8,08 4,72 8,97 4,74 8,80 5,01 9,10 5,04 9,95 5,09 Примечание В числителе приведены эмпирика про Т П из секционированными шинами, в знаменателе - * из иесекционированнымн шинами Список литературы 6 0 Обозначения условные графические на схемах. М , 0985. 6 0. Справочник за проектированию электроэнергетических систем/ Ершевич В В., Зейлигер А И , Илларионов Г А . да др.; П од ред. С, С. Рокотяна и И . М . Ш апиро. М , 0985 6 3. Неклепаев Б. Н ,, Крючков И . П Электрическая деление электростанций и подстанций: Справочные материалы чтобы курсового равным образом дипломного проектиро­ вания М ., 0989. 6 4. Справочник по части электроснабжению да электрооборудованию. В 0 т. Т. 0. Электроснабжение/Под общей ред. А А Федорова. М ., 0986. 6 5 Усатенко С. Т., Кряенюк Т. К , Терехова М . В. Выполнение электрических схем хотя Е С К Д Госстандарт, М , 0989 Г Л А В А 0. У Н И В Е Р С А Л Ь Н Ы Е НО М О ГРАМ М Ы Э КО Н О М И Ч Е С К И Х И Н ТЕРВАЛО В § 0.1. Постановка задачи выбора оптимальных сечений линий да кредо пользования номограммами Выбор сечений по мнению универсальным номограммам обеспечивает минимум приведенных затрат; учитывает целочисленность сечений, ограничения до нагреву во нормальном режиме да обстоятельства короны. Номограммы могут считаться множественность да умножение нагрузок, а вдобавок изменения любых коэффициентов, входящих во выраже­ ние приведенных затрат, Они рассчитаны сообразно методике, предлагае­ мой на гл. 0 настоящего пособия, Ниже приводятся упражнения пользования номограммами около уче­ те роста нагрузки равным образом помимо него, около множественности нагрузок; кроме того, даны предельные длины с целью снятия ограничений. Без учета роста нагрузок. I. Определяется максимум гумно в линии вслед за 0 годок эксплуатации, 0. По (2.16) находится значение Ян нормативный пропорция эффективно- сти (в нынешнее минута чтобы энергетики ^=0 , 0 0 ) ; ра — коэффици­ ент отчислений получи и распишись амортизацию, о. е. (см. табл. 0.32); т — время максимальных потерь, ч/год (рис. 0Д); сэ — значимость потерь энергии, р у б /(к В т "ч ) (см. рис. 0.2). 0. Зона, во которую попадает точка не без; координатами А равным образом У а соответственно п. 0 да 0, показывает экономическое сечение (при существующих ценах некоторые люди сечения интересах опреде­ ленных напряжений да исполнений сетей экономически невыгодны, о нежели подмеченно во примечаниях соответствующих номограмм). Если точка пересечения координат h равным образом У на попадает прямо на кривую, в таком случае безразлично, какое обтесывание сортировать — большее или меньшее, в такой мере ка ко и оный и другой дают одну равно ту а величину приведенных за­ трат, При меньшем сечении следовательно расчетливость металла, только боль­ шие доход энергии, близ большем— напротив (см. прототип 0.1). С учетом роста нагрузок. При учете изменения нагрузок по части го­ дам определяется усредненное авторитет расчетного тока [см. 346 где £н.п “ процент приведения разновременных затрат; I t — максимальный течение во ^-м году; 0т— наивысший электричество во Г-м году (последний номинальный годок эксплуатации). Если каждогодный вознаграж